预应力管道灌浆材料的流动度预应力管道灌浆材料 请问,浆体的出机流动度可达10s,60min后流动度仍保持在25s以内.流

两者的是有区别的.
1、力学的区别是预应力混凝土连续刚构桥的桥墩要承受弯矩,连续梁的桥墩不承受弯矩；
2、从结构上来说,预应力混凝土连续刚构桥的梁和墩柱是固结的,钢筋混凝土浇筑在一起的,预应力混凝土连续梁的梁体和墩柱之间是通过支座传力的,彼此是分离的两个结构；
3、采用挂篮施工时,连续梁需要在墩顶位置设置临时固结,合拢后接触临时固结,而连续刚构这没有这个工序.
两者相似点
1、都可采用挂篮悬臂浇筑施工；
2、梁在墩顶位置都承受负弯矩.

首先判断有没有断丝,如果没有断丝,看看是不是锚固端失效,如果还没问题,就往弹性模量测不准上面推.钢绞线弹性模量经常有出入的.而且张拉中有一种现象是短束张拉偏长,长束张拉偏短.

1.数量：6块
2.标示长度：3600mm
3.标示宽度：600mm
4.设计荷载：1级

一根钢绞线穿一个孔,照你说的情况,锚具是7孔的,一束有7根钢绞线,你这种情况属于两端张拉一束两个锚具.

中跨跨度达到90米就是大跨度桥梁了,都120了肯定是预应力的啊,再具体的就不好说了,得看桥面宽度了,宽度较小时选择箱梁,箱梁抗扭刚度大

这四种现象都会造成预应力损失,且不可恢复.一般通过合理的两端张拉或超张拉减少损失.
内缩：
预应力钢筋在锚固时,由于钢筋在锚具中内缩滑移会产生预应力损失.计算这项损失时,只考虑张拉端,不考虑锚固端,因为锚固端的锚具变形等在张拉过程中已经完成.为了减少张拉端锚具变形和钢筋内缩引起的预应力损失,应尽量减少垫片数量,增加台座的长度.对于后张法构件采用预应力曲线钢筋时,内缩会产生反向摩擦,内缩引起的预应力损失在张拉端最大.主要通过合适的锚具和合理的张拉方法.
徐变：
混凝土由于失水和外部应力的作用,在长时间的使用过程中会发生变形.变形主要发生在受力方向.徐变导致构件缩短,产生预应力损失.由于混凝土的收缩和徐变损失一般在总的预应力损失中占的比例较大（曲线配筋,30%左右；直线配筋,60%左右）,设计和施工中应尽量提高混凝土质量,增加非预应力钢筋.
松弛：
钢筋在高应力作用下,具有随时间增长而产生塑性变形的性能,因此在钢筋长度保持不变的情况下,钢筋的应力会随时间的增长不断降低.应力松弛导致预应力损失,该损失与钢筋应力的大小和应力作用时间有关.不同的钢丝、钢绞线及张拉方式有不同的公式.
蠕变：
预应力筋在应力作用下会逐渐发生形变,造成预应力损失.主要通过改进材料来提高预应力效果.

管桩施工单价有很多因数影响.桩型,地质情况,施工量.付款方式.,你这个情况基本上很简单.毕竟桩的数量实在是太少太少.想找到设备去给你打比较困难,.不能按单价计算.我们假设你的地质条件适合打桩,假设你的桩长比较长,30,假设你的付款方式最好.但是.我估计还是得10万左右.首先设计到设备的运输.装卸.包括施工后检测.这类项目打的不是管桩.是寂寞.毕竟情况好2天时间就可以打完.但移动设备.装卸.估计得花1个星期.因此.建议你根据你的实际情况去和施工单位谈判.一般低于五千米是不会按单价算的.直接总包价!

在结构承受外荷载之前,预先对去在外荷载作用下的受拉区施加压应力,以改善结构使用的性能的结构型式称之为预应力结构.
如木桶,在还没装水之前采用铁箍或竹箍套紧桶壁,边对木桶壁产生一个环向的压应力,若施加的压应力超过水压力引起的拉应力,木桶就不会开列漏水.在圆形水池上作用预应力就象木桶加箍一样.同样,在受弯构件的荷载加上去之前给构件施加预应力就会产生一个和与荷载作用产生的变形相反的变形,荷载要构件沿他作用方向发生变形之前必须最先把这个与荷载相反的变形抵消,才能继续使构件沿荷载方向发生变形.这样,预应力就象给构件多施加了一道防护一样.

构件承载能力更高；挠度小；抗裂性能好；耗钢量少.

一跨20米长

预应力管桩一般分：PC桩（预应力管桩）和PHC桩（高强预应力管桩）
直径分：300、400、500、550、600等规格
按抗裂弯矩和极限弯矩的大小分为：A、AB、B型耐打性按Alt;ABlt;B
设计上,一般考虑地质条件,持力层的选用,经验是标贯在30击左右的土层或砂层基本很难穿透,主要考虑竖向承载力的（侧土比较好）,可以采用薄壁A型,要考虑桩的水平承载力（侧土如淤泥等）最好采用厚壁B型,当然两种之间很多种组合可以挑选,把握好水平力或长细比大的用抗侧力强的桩.承载力特征值的选定一般根据地质报告、规范参数、已经本地区经验综合选定,我发现用规范的公式很难算到实际能达到的承载力,但有时审图却需要计算,往往要解释半天,对于如珠江三角洲地区,经验比较丰富的,采用经验值,其他地方还是适当保守,通过静载试验后慢慢调整,如桩数较多,宜先试桩并试载确定.
管桩成桩主要有柴油锤击打或静力压桩两种.柴油锤要根据承载力合理选用锤重和冲击能量,原则是重锤低击优于轻锤高击,轻锤高击容易打烂桩帽.打入式成桩主要控制有桩长和最后三镇贯入度或两者双控.静力压桩选用压桩重种越为特征值的2.2.5倍,静力压桩比较直观,成桩后承载力比较有保证.静力压桩的机械笨重,占地大,对场地尺寸和表层地基承载力有要求.两种成桩方式静力压桩要贵,机械进退场费也贵一点.目前珠三角大约是相差10Yuan/m.施工过程对配桩和接桩有些要求：例如配桩宜一根桩到底不用接桩,有接头宜接头在深处不宜在表面,接桩焊接要求高,要有专业焊工证（固结你是建设方的,尤其需要查这一证）,焊缝要均匀饱满,老工程师说面有“鱼鳞状”纹路为好,焊接后要等凉却一定时间后才能继续施工,以免焊缝处入土急冷后冷脆影响使用寿命（这一点很多赶工期的工程很多人做不好）,有抗浮设计要求的,对焊缝要求很高,更应该控制好质量.在网上看过报道有用机械卡口式接桩的,我没见过,不过如工艺成熟,我认为会比目前焊缝好,目前焊缝几乎都没做防锈处理,几十年,谁知道会怎样,也许成桩垂直度高的问题不大,垂直度低或有抗浮要求的难说.
桩施工过程难免出现错位,垂直度不好,桩头打烂等,要坚决费桩,重新补桩.桩尖如果碰到孤石,容易断桩或桩头损伤,断桩要费,一般工地会倒2米左右混凝土封底,我认为封底防水的功能难圆其说,倒是可以弥补桩头的损伤.
桩基施工完成后采用动测检测其完整性,采用静载试验或高应变动测法检测承载力.其中高应变动测法并不能完全反映承载力,但比较便宜,静载较贵但是承载力结果权威.

loading enhancement coefficient荷载增大系数
aftercrop permanent load二期恒载
prestressed concrete continuous girder bridge预应力混凝土连续梁桥
真汗 应该没错

8片预制空心板长度3.6米,6孔式荷载等级3级.

AB型桩,C80砼,6m长,400（240）应该是指截面

满堂脚手架现在有两个支持性文件,一个是JGJ162-2008（模板）,JGJ30-2011（扣件式脚手架）,但是现在道桥工程通常采用碗扣式脚手架（GB 24911-2010 ）,我是工建的,用扣件式脚手架较多,但基本原理差不多,先根据剪刀撑等查表求出u,再计算长细比,查表求系数φ,立杆承重N=φ[σ]A,Q235为205MPa,求出值如果超于40KN取40KN,在JGJ30-2011（扣件式脚手架）中规定可调顶托40KN,扣件抗滑8KN（通常扣件脚手架较薄的板下是扣件承重）,顶托外露长度不得大于200,顶托与脚手管间距不得大于3mm,荷载方面主要是混凝土和组合风载,但7m高风载很小的,查一下荷载规范吧,混凝土为2.5t/立方米,施工荷载通常取2.5KN/平方米,模板支撑等重量规范都有,也可以按实际计算,不麻烦,组合一下荷载,静载1.2,动载1.4,我写的方案4m高的实心大梁立杆间距200*650布局1200和1500,但我个人认为立杆400*600、步距1500足够了,剪刀撑比较麻烦,我是按照模板规范做的,因为我有框架柱,立交桥我推荐用新版脚手架规范,注意的地方主要是立交桥下如果是成品路面上要垫板的,检查脚手管壁厚,顶托直径,施工中顶托外露长度,扫地杆加设,施工荷载加设前剪刀撑加设,搭设时挂线保证横平竖直,搭设步骤为地基处理及垫板加设-脚手架放线-挂线搭设脚手架立杆、水平杆-竖向剪刀撑、水平剪刀撑,如果搭设较密（单向小于500）,建议随层加设水平剪刀撑,-加设顶托-检查-上部施工,跨度大小和施工的难易度无关,1m是这样干100m也是这样,难易只与荷载形成压强相关.其他的太多了,检主要的说,至于上面模板应该定型模板板,如果不是再说吧

一端张拉多出70CM,也就是6米7 乘以 7跟 再乘以2束.6.7*7*2=93.8米.
93.8*1.12（市场钢绞线最低的系数 千克/米）=105.056（千克）
105.056*1.04（定额损耗）=109.25824千克.
一端留70cm足够了.7根每束至少要用1500KN 以上的,1500KN的顶勉强,最好用2000KN的!
活很小啊!小心不要赔了

桥梁博士只能算纵向的,即跟你输入的纵向预应力形状有关,相对截面位置,但横向分布是不会算的.因为这个平面杆系单元.上下缘要算一下的,不过最外的距离应该不小于9cm比较好.
半径、长度根据梁受力情况.

因素有很多,除开外部因素（如海水环境,腐蚀性气体等）,设计标准（是否考虑耐久性要求）涉及材料及施工的有:
1.混凝土原材料,如骨料含泥量,氯离子含量,水泥指标等是否符合规范要求
2.钢筋、钢绞线品种规格各项试验指标是否符合要求
3.施工中,混凝土塌落度过大,振捣不密实,保护层过小,张拉控制不到位
现在有很多措施,可以增强混凝土的耐久性,如表面加防腐涂料,采用高性能混凝土.

对

1． 恒载 dead load
2． 基础隔震 base isolation
3． 预应力 pre-stress
4． 弯矩 bending moment
5． 建筑规范 building code
6． 混凝土浇注 pouring of concrete
7． 粗集料 coarse aggregate
8． 超筋梁 over-reinforced beam
9． 竖体构件 Flow artifacts

"Horse's hoofs form" part earthquake the is in really airtight to start construction key, exert a preparing of beam body dint a value of accuracy to prepare should the quality of dint beam go to pass importance, double control a method piece to pull at after the piece method prepare should the dint T beam under construction of applied technique and steel wring line elongation a value of calculation, prepare should blemish and prevention and cure of the dint T beam external appearance quality.
“马蹄形”部位震捣密实是施工关键,施加到梁体上的预应力值的准确性对预应力梁的质量至关重要,双控法张拉在后张法预应力T梁施工中的应用技术及钢绞线伸长值的计算,预应力T梁外观质量缺陷与防治.

选B
可以提高构件的抗裂度和刚度

抗弯不一样,AB桩抗抗弯能力优于A桩,其在制造过程中主要是配筋不一样,AB桩要高于A桩

预应力结构指的是预应力钢筋混凝土结构,用张拉钢筋的方法实现预压应力.混凝土的抗压强度虽高,而抗拉强度却很低,通过对预期受拉的部位施加预压应力的方法,就能克服混凝土抗拉强度低的弱点,达到利用预压应力建成不开裂的结构.预应力混凝土构件的制作方法有先张法和后张法.
预应力结构包括预制混凝土构件和现浇混凝土构件,这两者都可以进行预压应力,差别只不过是预压应力的难易度不同.

在工程结构构件承受外荷载之前,对受拉模块中的钢筋,施加预压应力,提高构件的刚度,推迟裂缝出现的时间,增加构件的耐久性.对于机械结构来看,其含义为预先使其产生应力,其好处是可以提高构造本身刚性,减少振动和弹性变形这样做可以明显改善受拉模块的弹性强度,使原本的抗性更强.
　在结构承受外荷载之前,预先对其在外荷载作用下的受拉区施加压应力,以改善结构使用的性能的结构型式称之为预应力结构.
　如木桶,在还没装水之前采用铁箍或竹箍套紧桶壁,边对木桶壁产生一个环向的压应力,若施加的压应力超过水压力引起的拉应力,木桶就不会开裂漏水.在圆形水池上作用预应力就象木桶加箍一样.同样,在受弯构件的荷载加上去之前给构件施加预应力就会产生一个和与荷载作用产生的变形相反的变形,荷载要构件沿他作用方向发生变形之前必须最先把这个与荷载相反的变形抵消,才能继续使构件沿荷载方向发生变形.这样,预应力就象给构件多施加了一道防护一样.

梁短了4cm,其实每端才少2cm,不需要补打混凝土的.只要在做桥面铺装的时候在下面吊一块长条形的模板就可以了.

预应力结构与普通钢筋混凝土结构相比,最大的优点在于：节约钢筋材料、有效降低梁片高垮比,使得大跨度桥梁的施工成为可能

~钢筋混凝土.没什么特别的.只不过是有预应力的弧形而已.

一个代表批量是2000套,硬度一般取5个,有的要求取5%

后张法20米空心板梁张拉计算书
$1．理论依据及材料设备
一、 钢束理论伸长值计算公式
…………………………………………(1)
=P×[1-e-(kL+μθ)]/(kL+μθ)
其中:
—预应力钢束理论伸长值,cm；
— 预应力钢束的平均张拉力,N；
P — 预应钢束张拉端的张拉力,N；
L—从张拉端至计算截面孔道长度,（应考虑千斤顶工作长度及设计图纸对不同梁板在曲线段的参数X值.）
Ay—预应力钢束截面面积,mm2；
Eg—预应力钢束弹性模量,MPa；
θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和,rad；
K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；
μ—预应力钢束与孔道壁的摩擦系数；
二、材料与设备
（一） 材料：主要是钢线,其标准必须是设计提出的ASTM416-90,标准强度 ,Φj15.24mm.每批材料均要送检,要有试验检验证书,其结果要达到设计标准.
（二） 设备
设备主要是千斤顶油表,根据设计图纸要求,选用OVM15系列锚具,和YCW250B型选千斤顶,以及配套的ZB2X2/500型电动油泵.
2、选用油表.
根据20米空心板梁设计图纸要求,该类梁板有三种钢束,分别由4、5、6股钢绞线构成,各种钢束最大控制张拉力分别为781.2KN、976.5KN、1171.8KN.
YCW250型千斤顶活塞面积A=48360㎜2,按最大控制张拉力F=1171800N计算,其油表读数Q=F/A=1171800N/48360㎜2=24.23Mpa故油表选用1.6级,选用量程为（1.3～2倍）×24.32=31.5～48.46(Mpa)最大量程为60Mpa.
使用前千斤顶与油压表配套送有资质单位丁标定,经昆明理工大建筑学院标定结果：
千斤顶编号：20575,油压表编号：2395,千斤顶工作长度0.4m.
回归方程为
y = 0.0214X-0.6739
千斤顶编号：20574,油压表编号：807,千斤顶工作长度0.4m.
回归方程为
y =0.0215X-0.4747
2、钢束理论伸长值计算
以α=0°边跨（边板、中板）为实例,计算钢束理论伸长量.
计算参数：
钢绞线弹性模量Ep=1.95×105 Mpa,钢绞线截面积A=140㎜2,
金属螺旋管道系数：K=0.0015,μ=0.2～0.25,取0.225
钢绞线极限应力: ,
一、 根据钢绞线最大控制张拉力：P1=0.75×Rib×A=0.75×1860×140=195300N.
一、 边跨边板
（一）、N1钢束理论抻长值.
根据图纸,将梁板钢束一半分为三段（L1、L2、L3）,分别计算伸长量.N1钢束由5股钢绞线组成,最大控制张拉力,P=P1×5=195300×5=976500N.千斤顶工作长度0.4米.
1、 L1为直线段：L1=1.01+0.4=1.41m,θ=0°
平均张拉力:
=P×[1-e-(K L1+μθ)]/ (K L1+μθ)=P×[1-e- K L1]/ K L1
=976500×[1-e-(0.0015×1.41)]/(0.0015×1.41)=975468 N
∴△L1= = =10.08mm
2、L2为抛物线段：
一、 N1钢束理论伸长值L1=4.189m,θ= L2/R=4.189/24=0.17454 rad 或θ=10°×п/180°=0.17453 rad
一、 L2起点力等于终点力 2=P2×[1- e-(K L2+μθ)]/ (K L2+μθ)
=974436×[1- e-(0.0015×4.189×0.17454)]/ (0.0015×4.189+0.225×0.17454)
=952574N

∴△L2= = =29.23㎜

3、L3为直线段：L3=4.541m,θ=0°
L3起点张拉力:P3=2× 2- P2=2×952574-974436=930712N
平均张拉力: 3=P3×[1-e-K L3]/ K L3
=930712×[1-e-(0.0015×4.541)]/(0.0015×4.541)=927550N
3×L3 927550×4540
∴△L3= = =30.85㎜
梁钢板束一端90%的引伸量为：
3
△L=90%×∑△L i =0.9×(△L1+△L2+△L3)
i=1
=0.9×(10.08+29.23+30.85)=63.14㎜.设计值62.5㎜.
（三） N2钢束理论伸长值
N2钢束为直线,由6股钢绞线组成；故θ=0°,L=19.46+0.80=20.26米,最大控制张拉力P=P1×6=195300×6=1171800N,A6=140×6=840㎜2；千斤顶工作长度0.4×2=0.8m.
N2钢束理论伸长值△L：
平均张拉力: =P×[1-e-（K L+μθ)]/ （K L+μθ)= P×[1-e- KL]/ K L =1171800×[1-e-(0.0015×20.26)]/(0.0015×20.26)=1154174N
1×L 1154174×20260
∴△L3= = =142.76㎜
二、边跨中板
（一）N1钢束理论伸长值
N1钢束由4股钢绞线构成,设计总长L=19.48m,弹性模量Ep=195000Mpa,最大控制张拉力P=195300×4=781200N,A4=A×4=140×4=560㎜2,千斤顶工作长度为0.4m.
根据设计图纸将一半钢束分为三段（L1、L2、L3）分别计算引伸量.
1、L1为直线段,L1=1.056+0.4=1.456 m,θ=0°
平均张拉力: =P×[1-e-K L1]/ K L1= 781200×[1-e-（ 0.0015×1.456）]/ (0.0015×1.456)
=7803484N
1×L1 780348×1456
∴△L1= = =10.4㎜
2、L2为抛物曲线段：L2=4.189 m,θ=10°×∏/180°=0.17453rad,
L2起点张拉力P2= 2×[1-e-（K L2+μθ)]/ （K L2+μθ)
=779496×[1-e-（ 0.0015×4.189+0.225×0.17453）]/ (0.0015×4.189+0.225×0.17453)
=762008N
2×L2 762008×4189
∴△L1= = =29.23㎜2
3、L3为直线段：θ=0°,L3=4.495+0.47=4.965m.
L3起点张拉力P3=2× 2-P2=2×762008-779496=744520N.
平均张拉力: 3=P3×[1-e-K L3]/ K L3 =741755N
3×L3 741755×4965
∴△L1= = =33.73㎜
3
钢束一端伸长量的90%.△L=90%×∑△L i =0.9×(1.04+29.23+33.73)=66.0
i=1
㎜,设计值为62.5㎜.
(二) N2钢束理论伸长值
N2钢束由6股钢绞线构成,为直线,θ=0°,L=19.46+0.8=20.26m.A6=140×6=840㎜2,最大控制张拉力P= P1×6=195300×6=1171800N.
平均张拉力: =P×[1-e-K L]/ K L =1171800×[1-e-（ 0.0015×20.26）]/ (0.0015×20.26)
=1154174N
×L 1154174×20260
∴△L1= = =142.76㎜
钢束一半一端90%的引伸量△L1=90%×△L/2=0.9×142.76/2=64.2㎜.设计值为63.7㎜.
同理可以计算0°角中跨边板(N1、N2)及中板(N1、N2)的理论伸长值.以及各种角度梁板钢束理论伸长值.
$2、控制张拉力油表读数计算
一、 张拉设备标定结果
张拉设备 千斤顶编号 油压表编号 回归方程 相关系数 备注
Ⅰ 20575 2395
0.999948 x—控制张拉力KN
Ⅱ 20574 807
0.999954 油 —油压表读数MPa
二、控制张拉力与油表读数对照表
张拉控制力 设备编号 10%Pk 25%Pk 50%Pk 100%Pk 105%Pk 备注
9股
Pk=1757.7KN 175.77 439.43 878.85 1757.7 1845.59
Ⅰ读数MPa 3.5 8.9 18.0 36.2 38.0
Ⅱ读数MPa 3.5 8.8 17.7 35.5 37.2
7股
Pk=1757.7KN 136.71 341.78 683.55 1367.1 1435.46
Ⅰ读数MPa 2.7 6.9 14.0 28.1 29.5
Ⅱ读数MPa 2.7 6.9 13.8 27.6 29.0

钢绞线包含预应力钢绞线!最常用的钢绞线为镀锌钢绞线和预应力钢绞线,无粘结钢绞线!钢绞线就是一种总称!