水力发电厂电气一次部分设计

探索水电站金属结构设计有哪些？请看中达咨询整理的文章。柬埔寨甘再水电站PH1电站枢纽金属结构设备分别布置在发电引水隧洞及厂房尾水建筑物的相关部位；反调节堰枢纽(PH2电站)金属结构设备分别布置在下游反调节堰、河床贯流机组厂房及尾水建筑物的相关部位。1PH1电站枢纽金属结构设计1．1电站基本资料进水口坝顶高程153．00in最大可能洪水位(PMF)151．88in正常蓄水位(NWL)150．00m死水位(DWL)130．00m1．2金属结构设备概况本电站金属结构主要包括进水口闸门、拦污栅、尾水闸门及其启闭设备。电站共布置各类闸门门槽、拦污栅栅槽1O孔，设置闸门和拦污栅8扇，各类启闭设备3台(套)。金属结构设备总工程量约为535．3t，其中闸门、拦污栅重约202．3t，门槽埋件重148．8t，启闭设备重约170t，启闭设备埋件重约13．9t。1．3金属结构设计1．3．1进水口闸门及拦污栅PH1电站进水口布置主拦污栅栅槽、副拦污栅栅槽各3孔，其中主拦污栅栅叶每孔1扇，副拦污栅栅叶3孔共用1扇。清污方式为提栅清污，即需要清污时先将副拦污栅落下，再将主拦污栅提至清污平台进行人工清污。电站进口主、副拦污栅均采用直立式平面滑动拦污栅。主拦污栅孔口尺寸(宽X高)为5mX15m，设计水头4nl。底槛高程为115m，栅叶采用平面焊接结构，滑动支承，动水启闭，提栅水头≤2m。副拦污栅孑L口尺寸(宽×高)为5mx11．35rn，设计水头4m，底槛高程为115m，栅叶采用平面焊接结构，滑动支承，动水启闭，提栅水头≤2m。副栅平时锁定在孔口上方151．2m平台上。栅叶主要材料为Q345B，栅槽埋件包括主、反轨，底坎等，均为型钢与钢板焊接件，主要材料为Q345B。拦污栅由布置在孔口顶部排架上的2x400kN桥式启闭机配合液压自动抓梁操作。3孔拦污栅向下游收缩成1孔，设电站进水口事故闸f11道，闸门底坎高程为115m，孔口宽8m，孑L口高9m，设计水头35m。动闭静启，采用平面滑动闸门，水封设在下游侧。门顶设充水阀充水平压，启门允许水压差≤5m。主支承采用复合材料滑道，反向支承采用铸铁滑块。全门共设4个侧轮装置，主滑道、反滑块均通过螺栓连接固定于闸门上。门叶设有锁锭座平时锁定在孔口上方150．3m平台上。闸门为双吊点，按运输要求分节，工地组焊，底节为箱形主梁，其余各节均为双主梁结构。门叶主要材料为Q345B。顶、侧止水采用“P”形止水橡皮，底止水为条形止水橡皮。门槽形式为I形，槽宽1．7m，深0．9m，宽深比1．9。门槽埋件包括主、反轨，侧柜，底坎，门楣等，均为型钢与钢板焊接件，主要材料为Q345B。闸门由2X1600kN固定卷扬式启闭机。1．3．2尾水检修闸门尾水检修闸门共3孔，闸门底坎高程为13．907In，孔口宽8m，高3．63m，设计水头26m。静水启闭，采用平面滑动闸门，水封设在上游侧。平压方式为旁通管充水，启门允许水压差≤1m。主支承采用复合材料滑道，反向支承采用铰式反向弹性滑块。全门共设4个侧轮装置，主滑道、反滑块均通过螺栓连接固定于闸门上。门叶设有锁锭座以便闸门平时锁锭用。闸门为双吊点，按运输要求分节，在工地组焊，各节均为双主梁结构。门叶主要材料为Q345B。顶、侧止水采用“P”形止水橡皮，底止水为条形止水橡皮。门槽形式为I形，槽宽1．25m，深0．6m，宽深比2．08。门槽埋件包括：主、反轨和侧轨、底坎、门楣等，均为型钢与钢板焊接件，主要材料为Q345B。闸门由2x200kN尾水门机启闭。门叶平时锁定在孔口上方39．3ITI平台上。1．3．3启闭设备1．3．3．1坝顶2x400kN桥式启闭机2x400kN桥式启闭机布置于电站进水口排架上，安装高程169．00m，配拦污栅液压自动抓梁1套。启闭机主要用于主、副拦污栅的启闭和坝面零星物品的吊运。起升容量2x400kN，总起升高度45m，吊点间距2．8m，大车轨距8rn，小车轨距5m。1．3．3．22x1600kN固定卷扬式启闭机2xl600kN固定卷扬式启闭机布置于电站进水口事故闸门孔口顶部排架上，安装高程169．001TI，用于事故闸门的启闭。起升容量2X1600kN，总起升高度45I1，起升速度1．6m／min，吊点间距6m01．3．3．3尾水2x200kN单向门式启闭机2x200kN单向门式启闭机布置于电站尾水平台上，安装高程41．00m，配尾水检修闸门液压自动抓梁1套。启闭机主要用于尾水检修闸门的启闭和坝面零星物品的吊运。起升容量2x200kN，总起升高度30m，起升速度2m／min，吊点间距3m，轨距3．5ITI。2反调节堰枢纽(PH2)电站枢纽金属结构设计2．1电站基本资料堰顶高程31．001TI校核洪水位30．30In设计洪水位30．08m正常蓄水位25．00in尾水平台高程31．00Il校核尾水位29．46nl设计尾水位28．95m满发尾水位17．771TI。2．2金属结构设备概况本电站金属结构设备主要包括分布于电站进水口、电站厂房尾水、泄洪冲沙闸等部位的闸门、拦污栅及其启闭设备，担负着整个枢纽控制水位、渲泄洪水、排沙排污及保护机组正常运行等任务。整个枢纽共布置各类闸门门槽、拦污栅栅槽l8孔，设置闸门和拦污栅16扇，各类启闭设备3台(套)。金属结构设备总工程量为616．5t，其中闸门、拦污栅(含加重)重约286．6t，门槽埋件重139．4t，启闭设备重约165t，启闭设备埋件重约26t。2．3金属结构设计2．3．1进水口闸门及拦污栅PH2电站装机4台，其中1～3号为3台大机，4号为1台小机。电站进水口布置主拦污栅、副拦污栅、检修闸门各4孔，副拦污栅与检修闸门共槽布置。进水口拦污栅采用直立式主、副拦污栅拦污，提栅清污方案。前道栅为主栅，后道栅为副栅，清污时将副栅入槽，提出主栅至清污平台进行人工清污。电站进口主拦污栅4孔4扇，其中大机3孔3扇，小机1孔1扇，均采用直立式平面滑动拦污栅。大机主拦污栅孔口尺寸(宽×高)为5．31m×8．94m，设计水头4m。底槛高程为9．633m，栅叶采用平面焊接结构，滑动支承，动水启闭，提栅水头≤2m。小机主拦污栅孔口尺寸(宽×高)为2．65m×4．36m，设计水头4m，底槛高程为11．175m，栅叶采用平面焊接结构，滑动支承，动水启闭，提栅水头≤2ITI。电站大机进口副拦污栅3孔共用1扇，与检修闸门共槽，采用直立式平面滑动拦污栅。孔口尺寸(宽×高)为5．31m~6．71m，设计水头4m，底槛高程为8．561TI，栅叶采用平面焊接结构、滑动支承、动水启闭，提栅水头≤2m。小机副拦污栅1扇，与检修闸门共槽，采用直立式平面滑动拦污栅。孔口尺寸(宽×高)为2．65m~2．98m，设计水头4rn，底槛高程为11．175m，栅叶采用平面焊接结构、滑动支承、动水启闭，提栅水头≤2m。拦污栅由布置在堰顶的800kN双向门机配合液压自动抓梁操作。电站进水口检修闸门共4孔，考虑初期发电时挡水每孔各设1扇。正常运行时，1～3号机只留1扇存放于门库中，4号机检修门锁定于孔口上方。1～3号机检修闸门底坎高程为8．56m，孔口宽5．31m，孔口高6．71ITI，设计水头22m。静水启闭，采用平面滑动闸门，水封设在下游侧。门顶设充水阀充水平压，启门允许水压差≤3m。主支承采用钢基铜塑滑道，反向支承采用铸钢滑块。全门共设4个侧挡装置，主滑道、反滑块均通过螺栓连接固定于闸门上。门叶设有锁锭座以便闸门平时锁锭用。闸门为单吊点，按运输要求分节，在工地组焊，每节均为双主梁结构。顶、侧止水采用“P”形止水橡皮，底止水为条形止水橡皮。门槽形式为I形，槽宽1m，深0．7m，宽深比1．4。门槽埋件包括主、反轨和底坎，门楣等，均为型钢与钢板焊接件。闸门由800kN坝顶门式启闭机通过液压抓梁启闭。4号机检修闸门底坎高程为11．175m，孔口宽2．65m，高2．98m，设计水头19m。静水启闭，采用平面滑动闸门，水封设在下游侧。平压方式为小开度提门充水平压，启门允许水压差≤1m。主支承采用HTN复合材料滑块，反向支承采用铸钢滑块。全门共设4个侧挡装置，主滑道、反滑块均通过螺栓连接固定于闸门上。门叶设有锁锭座平时可锁定于孑L口上方，闸门为单吊点。顶、侧止水采用“P”形止水橡皮，底止水为条形止水橡皮。门槽形式为I形，槽宽0．55m，深0．43m，宽深比1．3。门槽埋件包括主、反轨和底坎、门楣等，均为型钢与钢板焊接件。闸门由800kN坝顶门式启闭机通过液压抓梁启闭。2．3．2尾水事故闸门尾水事故闸门位于尾水出口处，4台机组设尾水事故闸门槽4孑L，4扇闸门，满足机组检修、初期发电的需要。闸门为下游定轮、上游滑块支承平面钢闸门。水封设在上游侧，顶、侧止水采用双头“P”形止水橡皮，底止水为条形止水橡皮。侧向支承为简支式侧轮装置。1～3号机尾水事故闸门底坎高程为8．44m，孑L口宽5．12m，高5．12m，设计水头21m。动水闭门、静水启门，旁通管充水，允许提门水压差不大于1m。闸门为双吊点，按运输要求分节，工地组焊，各节均为双主梁结构。主支承为定轮，反向为滑块。门槽形式为I形，槽宽1．06m，深0．66m，宽深比1．6。门槽埋件包括主、反轨和底坎，门楣等，主轨为铸件，其余均为型钢与钢板焊接件。闸门平时锁定于门槽上部，由2~320kN尾水门机通过液压抓梁操作。4号机尾水事故闸门底坎高程为8．12ITI，孔口宽3．59nl，高2．58II1，设计水头21m。动水闭门、静水启门，旁通管充水，允许提门水压差不大于lm。闸门为双吊点，为双主梁结构。主支承为定轮，反向为滑块。门槽形式为I形，槽宽0．73ITI，深0．66in，宽深比1．1。门槽埋件包括主、反轨和底坎，门楣等，主轨为铸件，其余均为型钢与钢板焊接件。闸门平时锁定于门槽上部，由2~320kN尾水门机通过液压抓梁操作。2．3．3泄水、排沙建筑物闸门PH2水电站工程泄水建筑物为1孔泄洪冲沙闸，布置在电站进水口的左侧。泄洪冲沙闸主要承担枢纽的泄洪和排沙排污的任务。泄洪冲沙闸进口处依次设1孔事故闸门门槽和1孔弧形工作闸门门槽。泄洪冲沙闸事故闸门设置在弧形工作闸门上游，底坎高程为13．00m，孑L口宽6ITI，高4．6IIl，设计水头12m。该闸门动水闭门，充水阀充水平压后，静水启门，启门水头≤3m。主支承采用定轮。水封和面板均设在上游侧，侧止水采用“P”形止水橡皮并预压4mm以确保封水效果，底止水为条形止水橡皮。门叶两侧设侧向导轮，以防止闸门运行时出现歪斜，使闸门卡死。事故闸门为双吊点。门槽形式为I形，门槽宽0．85m，深0．55m，宽深比1．55。门槽由主、反轨、门楣及底坎埋件组成，均为型钢与钢板焊接件。闸门由800kN坝顶门式启闭机通过液压抓梁启闭，闸门平时放置于门库中。泄洪冲沙闸工作闸门底坎高程为13．00m，孔口宽6m，高4m，设计水头121TI。闸门动水启闭，有局开要求。门型为双主横梁直支臂弧形闸门，弧面半径7m，为保证水流下泄时不冲刷弧门铰座，弧门支铰高程确定为18．40m，主框架为直支臂竹形框架，主梁与支臂均为箱形结构，支铰形式为球铰，支铰轴承为自润滑球面滑动轴承。侧止水采用方头“P”形止水橡皮，顶止水为圆头“P”形止水橡皮，底止水为条形止水橡皮。门叶两侧设侧向滑块。闸门为单吊点。【作闸门按运输要求分节，在工地组焊成整体。门槽由侧轨、门楣及底坎埋件组成，均为型钢与钢板焊接件。闸门由1000kN／400kN液压启闭机启闭。2．3．4启闭设备2．3．4．1坝顶800kN双向门式启闭机800kN坝顶门机布置于电站进水口平台，安装高程31．00tn，配1～3号机主、副拦污栅、检修闸门液压自动抓梁1套，4号机主、副拦污栅、检修闸门液压自动抓梁1套，泄洪冲沙闸事故闸门液压自动抓梁1套。门机主启升用于机组检修闸门，主、副拦污栅及泄洪冲沙闸检修闸门的启闭和坝面零星物品的吊运。主起升容量800kN，总起升高度30m，轨面以上启升高度11m，大车轨距6．4ITI。2．3．4．2尾水2~320kN单向门式启闭机2~320kN尾水门机布置于尾水平台，安装高程31．00m，配尾水事故闸门液压自动抓梁1套。门机用于尾水事故闸门的启闭和坝面零星物品的吊运。主起升容量2~320kN，总起升高度28m，轨面以上起升高度6．5m，大车轨距3．5m。2．3．4．3泄洪冲沙闸工作闸门启闭机泄洪冲沙闸弧形工作闸门液压启闭机采用单缸摆动式液压启闭机，启闭力1000kN／400kN，工作行程5．95m，最大行程6．15m。活塞速度0～0．87m／min(启门)0～0．54m／rain(闭门)。活塞杆下吊头与闸门上吊耳铰接，油缸与闸室上方机架上的轴承座铰接，控制部分、油箱控制阀组及油泵电机组布置在坝顶操作机房内。现地及远方均能实现对弧形工作闸门的启闭操作，液压启闭机的检修由临时设备操作。3结语甘再水电站金属结构设计结合电站水工枢纽布置，合理设置了各部位闸门、拦污栅结构形式，支承方式，止水形式等，并根据各类闸门工作运行要求，合理配置了启闭设备，既节约了投资，又保证了枢纽安全、可靠的运行要求。工程招标业主名录四川工程招标业主名录贵州工程招标业主名录更多关于工程/服务/采购类的标书代写制作，提升中标率，您可以点击底部官网客服免费咨询：https://bid.lcyff.com/#/?source=bdzd

水电站设计水平年的意思是水电站规划、设计所依据的与电力系统预测的电力负荷水平相应的某个年份，即水电站设计负荷水平年的简称。水电站由水力系统、机械系统和电能产生装置等组成，是实现水能到电能转换的水利枢纽工程，电能生产的可持续性要求水电站水能的利用具有不间断性。通过水电站水库系统的建设，人为地调节和改变水力资源在时间和空间上的分布，实现对水力资源的可持续利用。

小型水电站工程水土保持设计具体内容是什么，下面中达咨询为大家解答。目前，水利设施建设的蓬勃发展使得水电站的数量不断增加，但在许多水电站工程施工过程中，由于开挖坡面、机械碾压以及采石挖土等作业，很大程度上破坏了施工地段的地貌和植被，出现地表裸露、植被稀疏、土体松散,土壤的抗侵蚀能力严重下降等问题，极易导致水土流失加剧，给当地的生态环境带来极为不利的影响。因此，有必要寻找一些合理有效的措施来解决好水土流失和水土保持的问题，尽量避免水土流失现象的出现。从而有效地保护好生态环境。1工程概况某水电站是一座以发电、防洪为主，兼顾养殖水利工程。水库正常蓄水位为718.0m，设计洪水位（P＝2％）为719.38m，校核洪水位（P＝0.2）为721.80m，死水位为706.0m。溢流坝最大坝高35.5m，长158m；非溢流坝最大坝高40m，长133m。水库总库容1432万m3，电站装机容量为1000kW，水库设计年供水量1000万m3。本工程属三等工程，枢纽大坝按三级建筑物设计，引水系统、厂房、开关站按五级建筑物设计。水库兴建后，库区养殖和旅游事业将对周边经济产生一定的社会效益。2水土流失预测（1）预测时段。根据水利工程特点，工程在施工期要进行开挖、回填、搬迁、拆除等活动，从而扰动地表，破坏水土保持面积，产生新的水土流失。而在运行期间水土保持措施基本到位，地表和水保设施无新的破坏，不会再造成新的水土流失，因此水土流失预测和防治重点是在施工期间。（2）工程扰动原地貌面积。本工程可能造成的水土流失范围主要为项目建设区，包括水库枢纽建筑物区域、弃渣场、水库淹没及安置区、引水渠、各级电站厂等工程，永久占地0.4hm2沙石料厂、临建设施等临时工程占地0.53hm2。（3）工程弃土、弃石、弃渣量。该工程总弃渣量为13.4万m3，根据施工场地及地形条件布设弃渣场，顶面覆盖造地，共占河滩地1.46hm2。（4）可能造成的水土流失量预测。根据土壤侵蚀分区图和项目区的地形地貌，确定侵蚀剥蚀中低山区约为1200t/（km2u2022a），工程扰动地表新增水土流失量为18.4t，弃渣流失造成的水土流失量为5.8t。（5）工程建设期间土石方开挖、砂石料开采等施工会扰动土地,破坏原地貌和植被及土体结构,致使地表土层抗蚀能力减弱及土体的抗剪强度降低,若遇到降雨就随雨水的冲刷入渗,加剧水土流失。（6）厂区及道路建设、施工占地对原有地表结构的破坏,产生水土流失。（7）施工生产生活区对地表的扰动亦较大, 因而也是水土流失产生原因之一。另外,场地平整在开挖过程及开挖边坡没有及时采取临时或永久防护措施,也导致了水土流失的产生。3水土流失防治措施3.1防治原则和目标严格按照国家和地方有关法律、法规和技术规范、标准，使防治措施符合国家对水土保持及生态建设规划的总体要求,认真贯彻执行“预防为主、因地制宜、加强管理、注重效益、全面规划、综合防治”的水土保持工作方针。坚持水土保持工程与主体工程同时设计、同时施工、同时投入使用的原则。本工程水土流失防治的目标为：预防和治理因水电站建设而造成的新的水土流失；在保障工程建设和运行安全的前提下，合理地保护和利用水土资源，提高土地生产力，改善生态环境。3.2水土流失防治分区及措施将工程措施和植物措施相结合,“点、线、面”相结合,形成完整的防护体系。在弃渣场等“点”状位置,采取拦渣工程、护坡工程、渣顶绿化美化工程相结合;在施工道路等“线”状位置,采取工程措施为主,植物措施为辅;在整个施工作业“面”上,采取土地整治和绿化美化工程相结合,合理利用土地资源,改善生态环境,更有效地控制水土流失,防治责任内的水土流失。3.3水电站库区的水保措施该区水土保持以生态建设为主，主要做好以下几个方面：一是全面做好水源区近期和中长期治理保护规划，保证水源水质长期良好；二是加强封育保护，充分发挥生态自我修复能力，尽快恢复植被；三是大力发展小水电建设，实施以电代柴工程，尽可能减少对森林资源的破坏；四是在水源区内建立水上娱乐设施和环境旅游条件，把该区建立成一个集发电、灌溉、旅游、环保于一体的综合生态旅游区。3.4水电站枢纽工程和厂区的水保措施本区主要包括枢纽建筑物、管理站办公、生活区等，其水土保持主要在防止水土流失的同时加强绿化美化，具体措施为：在建筑物周围及暂时闲置空地进行土地平整后植树种草绿化美化，改善建筑物周边的单调景观环境；点、线、面相结合，绿化、园林小品相结合；充分利用和巧借坝肩周边的山形地势，创造美丽宜人的环境.（1）枢纽弃渣场水土保持措施。由于水电站枢纽处在峡谷之中，坝址处开挖量以石料为主，采用集中堆放方式，弃渣场要选在坝址下游200m处，设计弃渣场总面积为4000m2，堆渣容量13.4万m3。弃渣场水土流失防治拟采取工程措施、土地整治、植物措施相结合的综合防治措施。具体为：其一，弃渣场边坡拦渣工程措施为稳固渣场边坡、防治弃渣流失。拟在弃渣场临河面采用铅丝笼块石护坡，修建铅丝笼块石护坡共计93m3。其二，弃渣场土地整治措施：先对堆渣表土作整平处理，在堆放过程中要合理堆放，用推土机整平，使之形成一个平台，并在顶部覆上黏土。其三，弃渣场表面植物防护措施：弃渣场为人工再塑地貌，表面在采取护坡、土地平整覆土措施后，需采取植物措施，以恢复弃渣场植被。拟采用植物种草措施，乔木参照《水土保持综合治理技术规范》按5000株/hm2计，弃渣场共栽植乔木1980株；种草用撒播草籽的方式种植，30kg/hm2。更多关于工程/服务/采购类的标书代写制作，提升中标率，您可以点击底部官网客服免费咨询：https://bid.lcyff.com/#/?source=bdzd

经济意义、环境意义。1、经济意义。水电站可以为中国提供大量廉价、清洁、可靠的电力，为经济发展提供动力，促进当地产业增长和就业机会。2、环境意义。水电站因其清洁能源特点而被视为减少碳排放的一项有效手段，减少大气污染和温室气体排放，降低生态破坏的风险。

三板溪水电站由中国水电顾问集团中南勘测设计研究院总体设计。坝址为不对称“V”型峡谷，两岸基岩多裸露，河床覆盖层薄。右岸山体雄厚，右岸岸坡45~60°；左岸岸坡40~45°，高程478m以上较单薄，为条形山脊，岩石风化较深。坝址岩性主要为元古界板溪群清水江组变余凝灰岩、变余凝灰质砂岩等。工程地质条件较好，地震基本烈度为6度。枢纽布置为：河床布置主坝，左岸条形山脊上布置副坝；溢洪道布置在左岸，位于主、副坝之间；泄洪洞布置在溢洪道左侧山体中；地下引水发电厂房布置在右岸。拦河坝：主坝和副坝均为混凝土面板堆石坝，坝顶高程482.50m，坝顶宽10.00m，主坝坝顶长423.75m，最大坝高185.50m，副坝坝顶长233.78m，最大坝高50.50m，主、副坝上下游坝坡均为1：1.4。溢洪道：溢洪道为岸边开敞式溢洪道。长686m，溢流堰为WES实用堰，堰顶高程456.00m，设3孔溢流表孔，孔口闸门尺寸20m×19m（宽×高），采用挑流消能。设计洪水位和校核洪水位时的下泄流量分别为10306立方米/秒和13100立方米/秒，最大流速为45.6m/s。泄洪洞：泄洪洞位于溢洪道左侧，塔式进水口底板高程400.00m，进水口设2孔5m×9m（宽×高）的深孔，其后接13m×13.5m（宽×高）的城门洞型无压隧洞，总长约816m，其中隧洞长约745m，采用挑流消能。设计洪水位和校核洪水位时下泄流量分别为2880立方米/秒和2940立方米/秒，洞内最大流速为42.1m/s。发电引水系统：右岸地下厂房装有4台单机容量为25万kW的混流式水轮发电机组，电站进水口为岸塔式，引水隧洞洞径为7.0m，单机单洞引水。主厂房尺寸为147.5m×22.7m×60.0m（长×宽×高），主变压器开关室位于主厂房下游，尺寸为111.0m×23.0m×31.8m（长×宽×高）。尾水系统采用“2机1井1洞”的布置方式。尾水设2个阻抗式调压井，内径24m，高度约61.8m。2条尾水隧洞的内径均为12.0m。施工导流：采用隧洞导流，一次拦断河床的导流方式。导流隧洞布置在左岸，过水断面尺寸为16.0m×18.0m（宽×高），隧洞断面为城门洞型，隧洞长734m。上、下游围堰均为土石围堰。截流后采取“枯抢拦洪”渡汛方案。

二滩枢纽工程布置在一个狭窄的河段，坝高超过200米，并有大型机组的地下厂房洞室群及最大泄量达23900 立方米/秒的泄洪设施，为使运行条件好，节省投资，利于高速施工，对枢纽总体布置方案作了大量比较优化，最后选定在左岸布置地下厂房，坝身及右岸泄洪洞联合泄 洪，设置机械过木设施的布置方案。设计采用了在高地应力区开挖三大洞室群，薄拱坝分层 开孔泄放大单宽流量，采用不同的新型消能工等新技术。施工中用先进的施工方法解决了由于施工布置困难造成的施工干扰大等问题，从而保证了工程能按期发电。⑴二滩水电站规模大、技术难度高，在初步设计的基础上，对许多重大技术问题又作了深入的研究，对设计方案进行了优化。优化设计成果包括：水轮机单机容量由50万千瓦调整为55万千瓦，总装机容量增加30万千瓦；坝轴线向上游移动30米，提高坝肩稳定性和有利于枢纽布置；调整了3套泄洪建筑物的泄量分配，并将泄洪洞由有压流改为无压流，坝下水垫塘保护长度缩短70米；双曲拱坝体型优化，加大了纵向曲率，调整了水平拱圈剖面、减少了坝肩开挖深度。与初步设计比较，拱冠梁底部最大厚度由70.34米 减为55.74米，坝肩开挖量由315万立方米减为279万立方米，坝体混凝土由474万立方米减为400万立方米，取消坝体设置的纵缝，简化了施工程序和工作量；地下厂房轴线方位，在初步设计阶段研究的范围为NE6°～NW6°，根据岩石裂隙组合及最大地应力方向，综合考虑，选定NW6°。主厂房与主变压器开关室的洞室间距由57.4米缩减为35米，主变压器开关室与尾水调压室的洞室间距由50米缩减为30米；左、右岸导流隧洞分别缩短133米和148米，减少洞挖17万立方米。⑵二滩水电站河谷狭窄、水头高、流量大，水流最大下泄功率达3000万千瓦，如果采用集中泄洪，单宽下泄功率达30万千瓦/米，将对下游河床造成严重冲刷。采用现行的表孔、中孔和右岸两条泄洪洞的泄洪布置，下游设置二道坝形成水垫消力池，适合二滩大坝具体情况，具有以下优点：3套泄洪设施，流量分配接近，均能单独宣泄常年洪水，可以互为备用，运行灵活可靠；3套泄洪设施单独运行时，有3个消能区，每个消能区的下泄功率大致相近，避免了下游产生过大的集中冲刷；水流扩散碰撞消能效果良好。如表孔采用大差动跌坎，水流平面扩散，设分流齿，在单独泄流时可分散水流。中孔采用不同鼻坎挑角，扩散水流。宣泄大流量时，表孔与中孔水流碰撞消能，使水流充分扩散掺气；水垫塘对下游河床有良好的保护作用。

工程设计单位： 《可行性研究报告》编制由四川省水利水电勘测设计研究院设计；《初步设计报告》编制由四川省水利水电勘测设计研究院设计；首部枢纽设计是四川省水利水电勘测设计研究院 。厂区枢纽设计是四川省清源工程咨询有限公司。建筑物设计： 天龙湖电站装机容量18×104kW。电站主要建筑物有大坝、引水隧洞及厂房等。大坝为1933年叠溪地震所形成的小海子天然堰塞坝，引水隧洞进水口位于小海子天然坝址上游右岸，距坝址约150m。隧洞总长6.76km，进水口底板高程2130m，为圆形有压隧洞，设计洞径为6m。引水隧洞进水口地段边坡总高度达700m以上。进水口位于坝址右岸，边坡总体走向N40°～50W，坡脚高程2130m，坡顶高程2860m。其中高程2130～2300m段坡高170m，坡角50°～60°，局部达70°；缓坡段高程2350～2540m。阶地后缘发育宽缓冲沟。出露地层为T2z层结晶灰岩、变质砂岩夹千枚岩。上部为粘土厚5～10m，下部为孤块碎石夹亚砂土。进口边坡岩体风化卸荷作用强烈，岩体完整性差。据钻孔及平硐揭示，岩体强风化带厚7～20m，岩体多呈碎块状散体结构，纵波波速Vp一般2000～2100 m/s；弱风化带厚20～30m，岩体呈碎裂结构，纵波波速Vp一般2100～2300 m/s。卸荷带水平宽度40～60m，其强、弱卸荷带下限与强、弱风化带下限基本对应，卸荷裂隙多顺坡展布，进水口高边坡在天然状态和发生Ⅸ度地震时整体均是稳定的。鉴于本工程区属高烈度地震区，而该边坡高陡，各个高程的自然坡角差异较大，根据边坡的地形、地貌效应判断在斜坡地形的陡坎部位灾害高于缓坡的特点，在陡、缓坡交界处进行工程防护处理措施，以防止地震引起局部崩块。

本电站按“无人值班”（少人值守）原则设计，采用计算机监控系统。电站机组自动化、调速系统、励磁系统均应满足与计算机监控接口的要求。关州水电站工程已由四川省发展和改革委员会 以川发改能源[2009]1349号批准建设，项目业主为 四川小金河水电开发有限责任公司 ，建设资金来自 业主自筹 ，项目出资比例为 100% ，本电站厂房主体工程拟于2010年 10月开工，将于2013年3月开始水轮机埋设件安装施工，第一台机组已于2015年1月投产运行；第二台机组 2015年2月投产；第三台机组 2015年3月投产。

工程枢纽主要由大坝、引水隧洞、水库、厂房等。设计大最坝高155m，坝顶高程685m，坝顶长375m，坝顶宽12m，坝址以上流域面积1712平方公里，正常蓄水位为680.00m，相应库容为2.93亿立方米；多年平均流量为113 立方米/秒。大坝填筑总量约550万立方米。大坝填筑到611.5m 临时断面，常蓄水位680米，总蓄水库容3.154亿立方米，总装机容量为2×7万千瓦。坝体已填筑约200万立方米，大坝垂直抬高高度80m。初步确定的引水隧洞直径为7.3m，引水系统全长为4.43km。电站装机140MW（2×70 MW），年平均发电量4.498亿kW.h，电站年利用小时数3213h。厂房为地面厂房，设有两台机组。

水利枢纽由拦河坝、泄水孔、引水隧洞、调压井、厂房、开关站、竹木过坝设施、灌溉取水管以及电站永久房建等组成。 拦河坝为强重力坝。最大坝高92m，坝顶长度163m，河床中间设置三孔溢洪道，净宽48m，用三扇高14.0m，宽16m钢质弧形闸门控制。水库放空的泄水孔及灌溉取水孔设在左岸挡水坝段内。竹木过坝设施采用门机和桅杆起重机联合吊运，布置在右岸挡水坝段的下游坝坡平台上。引水隧洞布置在左岸，总长约300m，其中高压管道长约127m，内径7.5m，分别采用钢筋砼和钢板衬砌。隧洞末端设置下井直径为12m，上井直径为14m，井深60.4m圆筒阻抗式调压井。厂房位于大坝下游约130m左岸山傍，为地面式厂房。主厂房长67.5m，宽21m，高37.4m，副厂房布置在主厂房的上游侧。

按设计规划工程总工期12年（144个月），其中工程筹建期3年零4个月（40个月），主体工程施工期6年零8个月（80个月），工程完建期2年。计划2021年7月首台机组发电，2022年12月完工。白鹤滩水电站是目前世界在建规模最大、单机容量最大的水电站，计划于2021年7月首批机组投产发电，2022年7月全部机组投产发电 。

紫坪铺电站水头变幅大 ,在系统中主要担任调峰、调频任务 ,并有较长时间带部分负荷运行。需要对水轮机的各项性能进行认真研究、分析 ,了解水轮机模型的性能特点 ,针对这些特点指导机组的调度和运行 ,以求机组在低事故率的情况下发挥更好的作用。主要就PO140模型转轮的性能 ,结合紫坪铺电站的运行条件进行了初步分析 ,提出了一些指导机组运行的建设性意见。作为水利枢纽工程,紫坪铺电厂的AGC有自身的特点,如电调服从水调,在保证下游供水的条件下实现自动发电控制,限制功率调节速度等,所以在实际运行中碰到许多特殊问题。为保证AGC功能的正常实现,采用一些特殊的方法解决以上问题。如通过设置最小下泄流量保证下游供水,限制功率调节步长解决功率变化过大等问题。通过试验,紫坪铺电厂在保证下游供水的前提下,顺利实现AGC各项功能,为作为水利枢纽工程的电站实现AGC提供了宝贵的经验。 大坝上游临时断面已填筑上升122米（设计最大坝高156米）到848米高程，预计8月10日可填筑到850米高程，具备抵挡500年一遇洪水的条件；累计完成填筑方量约800万立方米，约占坝体填筑总量的70%。I期混凝土面板已于今年5月底浇筑完成（到796米高程）。紫坪铺水库正常蓄水位877米，死水位817米，设计洪水位871.1米（P=0.1%），核定洪水位883.1米，最大坝高156米。在校核洪水位下，总库容11.12亿立方米，其中正常蓄水以下库容9．98亿立方米，正常蓄水位至汛期限制水位之间库容4.247亿立方米，死库容2.24亿立方米。电站装机容量76万千瓦，保证出力16．8万千瓦，年发电量34.176亿千瓦时，年平均利用小时4496小时，电站建成后可承担西南电网的调峰调频任务和担负一定的事故备用。紫铺水库建成后，可调节增加枯水期洪水7.75亿立方米，设计枯水年宝瓶口现状多进水量6.86亿立方米。隧洞系统工程4号洞进水塔浇到设计高程，3号—1号洞进水塔可于9月初浇到设计高程，正在进行埋件安装，1号—4号引水洞进口交通桥已现浇完成。冲砂放空洞临时度汛闸门已安装完成，具备挡水条件。1号、2号泄洪排砂洞：进水塔已浇到853米，基本满足下闸封堵的要求。厂房安装间施工已经完成。

U0001f49aU0001f49bU0001f49c亲，水电站设计保证率是指：在多年运行期间正常工作的时段数与总运行时段之比的百分率。它反映了水电站正常发电的保证程度。设计水电站时，合理选择设计保证率十分重要，一般是参照有关设计规程规范的规定，经过分析后选定。水电站设计保证率的选择范围通常为75％～98％。对大型水电站和装机容量在系统中所占比重较大者，应取较高的设计保证率；对中小型水电站和装机容量在系统中占比重较小者，可以选择较低的设计保证率。

拦河坝为混凝土重力坝，坝顶高程595m，坝顶全524.48m。大坝共分为27个坝段，1号～10号为右岸挡水坝段，11号～21号为厂房坝段和其左右侧的泄洪坝段，22号～27号为左岸挡水坝段。泄水建筑物包括厂房左侧2个表孔和2个底孔，厂房右侧2个中孔和2个底孔。表孔堰顶高程572m，孔口尺寸16m×16.3m；中孔进口底坎高程560m，孔口尺寸13m×15m；底孔进口底坎高程分别为530m(左)和510m(右)，尺寸为4m×8m。3层进水孔均装设弧形闸门。表孔仅在超过千年一遇洪水时启用。最大下泄流量为16060立方米/秒。各泄水建筑物均采用挑流消能。电站装有4台容量为17.5万kW的混流式水轮发电机组，水轮机额定水头84.4m，最大水头103m，最小水头68.5m，转轮直径5m，转速136.4r/min。发电机为半伞式，额定电压13.8kV，额定功率因数0.875。坝内压力钢管直径7m。4台250MVA三相变压器，屋外高压200kV开关站和副厂房布置在厂坝间。右岸8号坝段预留有3条圆木传递机位置，初期只修建水库内混凝土导墩的基础部分。工业取水口设于右岸9号坝段内，取水口底板高程540m，最大引用流量16立方米/秒。灌溉取水口预留在左岸25号坝段内，设计引用流量37立方米/秒，年引水量10亿立方米。

水电规划：雅鲁藏布江是我国西南的一条巨川，在雅鲁藏布江大峡谷（大拐弯）上游汇集了尼洋河后年径流量达601亿立方米，在大峡谷中游雅江与其重要支流帕隆藏布-易贡藏布汇合，帕隆藏布与其支流易贡藏布流域面积2.89万平方千米，年径流量372.2亿立方米，出境处年径流量达1654亿立方米（墨脱县巴昔卡）。雅鲁藏布江大峡谷蕴藏了丰富的水力资源，大峡谷围绕着南边巴瓦峰拐了个马蹄形大拐弯，大拐弯入口的派区（海拔2900多米）至墨脱背崩河段（海拔680米）长度约250公里，落差达2200多米。如开凿派区至墨脱的引水隧洞后，可引用近2 000 m3/s的流量，可兴建装机容量达5000万kW的巨型水电站（大拐弯水电站），年发电量可以超过3000亿千瓦时。整体设计方案1.雅鲁藏布江大峡谷段水电站设置类似雅砻江锦屏设电站设置，包括一级（林芝水电站）、二级水电站（大拐弯水电站），总装机约5000万kW. 大峡谷入口的派区（海拔2900多米），考虑到雅鲁藏布江大峡谷（大拐弯）上游约40公里的支流尼洋河三角洲有藏南重镇八一镇（距尼洋河河口20公里，海拔2980米），具有非常重要的经济和军事意义，附近没有场地可供八一镇搬迁，所以大拐弯水电站（二级水电站）不宜设高坝，而只能设低坝，水库正常蓄水位不能超过海拔2975米（保证八一镇不被淹没，米林机场搬迁）。再在雅鲁藏布江的尼洋河河口上游约60公里处建设一级水电站（林芝水电站）作为龙头水电站，坝高150米-200米，总库容和调节库容有待勘探，但考虑到此段雅鲁藏布江地形，此水库肯定具有年调节性能, 装机容量360万千瓦，年平均发电量约150亿千瓦时。2.大拐弯水电站设计大拐弯水电站设低坝，坝高约50米，以不淹没八一镇为宜。坝址位于尼洋河口下游约20公里的德阳，利用250公里大拐弯约2200米的天然落差，截弯取直开挖4-6条长约20公里隧洞引水发电（而不是一般网站上说的40公里）。引水隧洞的出口在山南的一条山谷里，利用山谷的自然走势，设置9座阶梯水电站（见图示）。九个阶梯水电站总落差2200米，总装机约4900万千瓦。（70台70万千瓦机组），年发电约3200亿千瓦时。3.可行性分析大拐弯水电站建设的难点在于高海拔所带来的恶劣环境、交通不便及大埋深特长引水隧洞的开挖，随着我国恶劣环境下重大工程的建设的开展，如青藏铁路和锦屏二级电站的建设，我国已经取得越来越多的实力和经验。正在建设的锦屏二级水电站引水隧洞长约18km,最大埋深达2500m，而大拐弯水电站引水隧洞长约20km,最大埋深不超过2500m。所以在今后的5-10年内，随着西藏交通的改善，建设大拐弯水电站在技术上是完全可行的。

思林水电站的勘测设计始于20世纪70年代。贵阳院于1984年3月提出《乌江干流补充规划思林梯级工程地质报告》，1986年7月提出《乌江构皮滩至思南河段开发规划报告》。1987年元月贵阳院开始思林水电站可行性研究工作，于1990年7月提交《思林水电站可行性研究报告》（相当于预可研报告）。1991年元月贵阳院开始思林水电站初步设计工作。1994年12月完成《乌江思林水电站初步设计报告》，并根据水规字（1994）0006号文《关于调整水电工程设计阶段的通知》，将报告改为《乌江思林水电站可行性研究报告》。1995年5月13—17日，水电总院会同贵州省计委主持召开了乌江思林水电站可行性研究报告（等同原初步设计报告）审查会议，并通过了审查。2001年9月，乌开司委托贵阳院编制思林水电站可行性研究报告复核工作大纲。贵阳院于2001年11月提交《乌江思林水电站可行性研究报告复核工作大纲》，并根据乌开司要求，于2002年8月开始思林水电站可行性研究报告修编工作。二、主要设计负责人贵阳院于2002年8月成立思林水电站勘测设计项目部，韦晓明任项目经理，吕军任设总。2003年4月，李宇任项目副经理，2003年12月，徐光祥任项目副经理。2004年8月，吕军任项目经理，2005年1月，罗光其、张超杰任项目副经理，金诚任项目设总。2007年11月，金诚任项目经理，龙起煌任项目设总。三、可研修编阶段主要工作内容1、水库实物指标全面复核；2、延长径流系列；1991年—1999年；3、分析受构皮滩水电站水库调蓄影响下的思林水电站设计洪水；4、编制水土保持方案报告书；5、根据近年来颁发的设计规范和机电设备制造水平，对水工、施工、机电等设计内容进行布置优化、结构复核以及设备选型；6、根据编制年的政策和价格水平进行设计概算重编。2003年11月，贵阳院编制了《乌江思林水电站工程项目建议书》，2004年4月，中国国际工程咨询公司对项目建议书进行了评估。贵州省发改委和乌开司申报了《乌江思林水电站工程项目建议书》。2005年5月，贵阳院编制完成了《乌江思林水电站“三通一平”等工程环境影响报告书》，同月通过了贵州省环境工程评估中心组织的审查。2005年5月，贵阳院编制完成了《乌江思林水电站工程水土保持方案报告书》，并通过了水电总院组织的技术评审。2005年6月，贵阳院编制完成了《乌江思林水电站环境影响复核报告书》，同月通过国家环保总局环境工程评估中心组织的技术评审。建设征地及移民安置规划设计工作从2003年7月开始，历经实物指标调查、移民安置规划、征求意见后修改和可研报告审查后修改4个阶段的工作，于2005年8月完成《思林水电站建设征地及移民安置规划设计报告书》（审定本）。2005年6月，贵阳院完成了《乌江思林水电站可行性研究修编报告》，同年7月29日至8月1日，水电总院在贵阳主持召开了乌江思林水电站可行性研究修编报告审查会，并通过审查。2006年10月，国家发改委以发改能源（2006）2263号文同意建设乌江思林水电站，工程正式开工。大坝碾压混凝土于2006年11月开始浇筑。四、可研修编阶段主要成果1、设计洪水成果的确定考虑了构皮滩水电站的调蓄作用，校核洪水标准（P=0.02%）洪水由35400立方米/秒减少为33700立方米/秒，设计洪水标准（P=0.20%）洪水由27900立方米/秒减少为26600立方米/秒。据此，拟定了7个表孔（孔口尺寸13米×21.50米，堰顶高程418.50米）、1个底孔的泄洪方案与可研阶段7个表孔（孔口尺寸15米×20米，堰顶高程420米）、2个底孔方案进行比较，并结合通航建筑物轴线位置调整，最终选定7个表孔、1个底孔方案为泄水建筑物的孔口布置方案。2、取消尾水调压室经过调节保证计算论证取消了尾水调压室，尾水系统采用1洞1机的布置方式。根据水力学模型试验成果，戽式消力池消能较充分，池后水流稳定，确定尾水出口紧靠戽式消力池出口外侧布置的方案。同时鉴于一、二号机组尾水隧洞相对较长，为满足机组尾水管真空度要求，加大了一、二号机组尾水隧洞的断面尺寸。3、通航建筑物中心线外移结合溢流前缘宽度的缩窄，将通航建筑物中心线外移34米，通航线路长951.80米，缩短了144.84米，边坡高度由原设计200米降低至170米，减少了边坡开挖及支护工程量。通航建筑物塔楼段根据布置较原方案上移149米，基础布置于T1y2-2，基础及边坡稳定条件有明显改善。五、施工设计优化施工图设计阶段，根据开挖揭露的地质情况和设备招标情况，贵阳院进一步开展设计优化工作：1、根据左、右导流洞开挖揭露的地质条件，通过大量水力学分析和结构复核工作，部分洞段改全断面混凝土衬砌为混凝土+喷混凝土联合衬砌，为2005年11月工程截流提供了技术保障，同时节约投资约5000万元；2、根据大坝建基面物探成果和岩体物理力学指标复核，通过坝体稳定和应力计算复核，水力学模型试验验证，大坝建基面平均抬高5米。3、根据水轮机组招标情况，进一步复核调节保证计算后，一至三号机引水隧洞调整为空间交叉布置。

1 雅砻江流域概况 　　雅砻江系金沙江的支流，发源于青海省玉树县境内的巴颜喀拉山南麓，自西北向东南流经甘孜、凉山两州，在攀枝花市的倮果注入金沙江。从河源至江口，干流全长1571km，流域面积约13.6万km2，天然落差3830m，河口多年平均流量1890m3/s，年径流量596亿m3. 　　雅砻江流域地处青藏高原东南部，位于金沙江和大渡河之间，为一南北长约950km，东西平均宽约135km的狭长地带。河系为羽状发育。流域东、北、西三面大部分为海拔4000m以上的高山包围，山脉走向除河源分水岭巴颜喀拉山为东西走向外，其余大多为南北走向。雅砻江河道下切十分强烈，沿河岭谷高差悬殊，相对高差一般在500～1500m. 　　雅砻江流域属川西高原气候，主要受高空西风环流和西南季风影响，干、湿季分明。 　　雅砻江流域地广人稀，大河湾以北几乎全为藏族居住地区，以牧业为主；大河湾以南为以汉、彝为主的多民族地区，主要从事农业生产。 　　根据近期完成的四川省水力资源复查成果统计，雅砻江干流技术可开发装机容量为2800余万kW，占全省的24％；占全国的约5％。在全国规划的十二大水电基地中，装机规模排名第四。 　　鉴于雅砻江水力资源在四川省乃至全国水力资源开发中的重要地位，几十年来其资源开发一直得到各级政府的关注和重视。 　　2 雅砻江水电开发勘测设计工作回顾 　　2.1 河流水电规划概况 　　成都院1956年开始进行雅砻江流域水力资源普查，1956～1962年间相继完成支流安宁河、九龙河、卧落河、理塘河、鲜水河、干流洼里至河口的河流查勘及普查报告；1965年完成《雅砻江流域水力资源及其利用》，为雅砻江流域水力资源开发利用提供了较全面的基础资料。 　　1972年为解决渡口（现攀枝花市）地区电力不足问题，成都院在雅砻江干流下游段开展了以二滩水电站为重点的勘测设计工作，于1973年完成《渡口地区水电规划选点报告》，推荐二滩水电站为渡口地区第一期开发工程。与此同时，对二滩水电站上下游衔接梯级进行了查勘研究，相继于1977年和1978年完成《官地水电站开发研究报告》和《桐子林水电站开发研究报告》。 　　为完善干流卡拉至江口下游河段的开发方案，探求继二滩电站之后的后续工程及开发顺序，1988年成都院开始进行下游河段水电规划工作。1990年编制完成《锦屏河段水电开发方式研究报告》。1992年完成《雅砻江卡拉至江口河段水电开发规划报告》，提出的主要规划方案为锦屏一级、锦屏二级、官地、二滩、桐子林。 　　2002年底成都院启动雅砻江中游（两河口至卡拉河段）水电规划，预计2004年底提出规划报告。雅砻江源头的资源开发工作也在同步进行，1997年二滩公司组织了多学科、多专业参与的综合考察队，为上游源头的资源利用打下了基础。 　　2.2 主要梯级电站勘测设计概况 　　雅砻江干流主要梯级电站的勘测设计工作始于上世纪六十年代，1965～1969年原上海院完成了《锦屏水电站初步设计报告》。报告对理塘河口至巴折大河湾段开发方式调整为引水式开发，于三滩坝址建闸取水，隧洞穿越锦屏山引水至巴折上游许家坪建厂发电，闸址正常蓄水位1675m，装机容量152万kW. 　　1973年9月二滩水电站初步设计工作全面展开。1981年国家对基本建设程序进行了调整，规定大型建设项目应首先编制可行性研究报告。成都院按新的建设程序要求，于1982年完成二滩水电站可行性研究报告，1983年报告经国家计委审查通过，明确了电站正常蓄水位1200m，装机规模300万kW；后经两年工作，于1985年完成二滩水电站初步设计报告，1986年通过国家计委审查，二滩水电站进入筹建阶段；后根据世界水电专家咨询团对初步设计成果的意见，于1987年完成二滩优化设计，装机容量最终确定为330万kW.1991年9月二滩水电站正式开工，1998年8月二滩水电站建成发电。 　　在二滩水电站建设过程中，成都院和华东院相继开展了锦屏一级高坝和锦屏二级引水式两电站的预可行性研究工作。成都院分别于1994年和1998年相继完成了桐子林水电站和官地水电站可行性研究报告。 　　1998年9月成都院完成锦屏一级水电站预可行性研究报告，2002年6月完成了锦屏一级水电站选坝设计研究报告，2003年9月完成了锦屏一级水电站可行性研究报告。该工程的筹建工作已经启动。 　　2002年12月成都院完成两河口水电站开发方式研究报告，该工程预可研工作已经启动。 　　2003年8月华东院完成锦屏二级水电站预可行性研究报告。 　　3 做好河流规划工作，确保水力资源合理开发 　　3.1 雅砻江水力资源特点 　　雅砻江流经四川西部高山峡谷地区，流域内岸坡陡峭、水流湍急、落差巨大。沿河两岸森林茂密、人、地稀少，形成了雅砻江水力资源独有的特点，具体表现在： 　　● 控制流域面积大、径流丰沛、水力资源特别集中 　　西部几条主要河流特性的比较情况，可见雅砻江的年径流量在西部主要河流中仅次于金沙江和澜沧江，排名第三，约为黄河的1.1倍。 　　雅砻江干流水力资源技术可开发装机容量2856万kW，技术可开发年电量1516.36亿kW.h，干支流技术可开发容量3461.96万kW，技术可开发年电量1840.36亿kW.h.雅砻江流域每km2水力资源技术可开发装机容量255kW，高于全省平均值（247kW），是全国平均值（56kW）的约4.6倍。 　　●大型电站多、装机容量大、规模优势明显 　　雅砻江干流规划的21个梯级中，大型电站（装机容量大于30万kW）有16座，总装机容量2751万kW，占全省大型电站总座数（61座）的26％，占全省大型电站总装机总容量的32.1％。 　　●河流落差大，迁移人口及淹没耕地少，单位淹没指标低 　　雅砻江四川境内干流全长1368km，天然落差3180m，规划21个梯级总利用落差2813m，其中的锦屏大河湾长150km，湾道颈部最短距离仅16km，落差高达310m，规划的锦屏二级水电站即利用该河湾裁弯取直引水发电，装机容量达440万kW.雅砻江河流的上述特性加之两岸人口密度小，耕地分散，使得水电开发的淹没损失很小。表2为两河口、锦屏一级、锦屏二级、二滩、官地、桐子林六座梯级电站统计的平均单位淹没指标与全国已建和在建的46座大型水电站平均值的比较情况。 　　●控制性水库整体调节性能好，对下游梯级电站补偿作用大 　　雅砻江干流的中游、下游分别规划了两河口、锦屏一级、二滩（已建）三座大型水库，总调节库容达到158亿m3，江口处水量调节系数达0.26. 　　联合调度成果表明，两河口及以下11个梯级的汛期出力已小于枯期出力，且参与调度的水电站群规模达2531万kW，规模优势和高质量电能的输送，奠定了雅砻江在未来四川省乃至全国西电东送中的重要地位。 　　●开发目标单一，无环保制约因素 　　雅砻江水电开发主要为发电，开发目标较为单一。雅砻江流域不涉及各类自然保护区，水电开发无大的环保制约因素。 　　3.2 河流水电规划思路 　　雅砻江水力资源量大，资源优势明显，开发特点突出，水能指标优越，如何将潜在的资源优势转化成为项目优势，乃至在较短时期内形成河段或者整条河流的经济优势，成为四川省国民经济迅速发展新的增长点，一直是我院进行雅砻江水电规划的出发点。 　　成都院以水电设计为主业，五十年来参与开发的水电项目遍及省内外近千条河流，积累了丰富的经验。参考省内外其它河流的水力资源规划和开发情况，结合雅砻江径流丰沛、落差巨大、居民和耕地分散、无环保制约因素的特点，我们有针对性的提出雅砻江水电开发的思路：优先考虑河段"龙头"梯级的设置，合理衔接其它梯级。以能体现当代技术水平的高坝、大库工程项目，促进衔接梯级合理开发，形成大规模较好调节能力的水电基地，实现需要与可能、近期与远景、整体与局部、干流与支流、上中下游、资源利用与环境保护的有机结合。 　　目前提出的干流两河口（坝高305m，调节库容75亿m3）、锦屏一级（坝高305m，调节库容49.1亿m3）、二滩（已建）（坝高240m，调节库容33.7亿m3）三座控制性水库工程，总调节库容达到158亿m3，正是上述规划思路的具体体现。我们拟利用两河口梯级高坝大库水量补偿作用大的优势，改善下游梯级电站能量指标，以点带面，促进两河口以下的牙根（150万kW）、杨房沟（150万kW）、愣古（230万kW）、卡拉乡（106万kW）、大空（170万kW）五个梯级的后续开发。以锦屏一级带动锦屏二级、官地，以二滩带动桐子林。通过"三大"骨干工程的建设，良性循环，最终形成大规模水电基地。 　　上述思路的实现，关键在于二滩、锦屏一级、两河口三大骨干项目的实施。目前二滩水电站已经建成，"三大战役"已圆满完成第一步，锦屏一级水电站前期勘测设计工作已接近尾声，筹建工作已经铺开，两河口水电站已启动预可研工作。由此可见，雅砻江流域水电梯级开发正朝着我们预定的方向发展。

设计费怎么可能只有27万元，27亿元吧？

大坝位于主河床，坝型为混凝土面板堆石坝，最大坝高71sm，坝顶长度902om，坝顶宽度8om，面板总面积75400 mZ，大坝上下游边坡1:1.4。坝基础铺有2om厚的排水层.坝体填筑390万m3。筑坝 堆石料为混合花岗岩，其强风化下部至徽新岩体的湿 抗压强度为51.0-150 MPa。周边缝设3道止水，勃土心墙堆石坝最大坝高47Zm，坝顶长度332m，坝顶宽 8om，上下游坝坡均为l，2.0、1:2.25，薪土心墙顶宽4Om，上下游坡比1:0.2，猫土心墙的土料为左岸的猫土和粉质猫土，渗透系数1.7xlo"scm/S、设计干密度1.62kg/cm。坝壳料为溢洪道开挖强风化 混合花岗岩和部分砂砾石料。开敞式溢洪道位于右岸的山体娅口处，溢流前沿 总长度130m，溢洪道由溢流堰、泄槽和挑流弃坎组 成，全长990m。溢洪道最大泄量18570 m3/s，共7孔设有16 mX13.4m弧形工作门和平板检修门。引水发电系统位于右岸，采用引水隧洞接地面厂房布置型式。引水隧洞进口位于右岸大坝上游200m的陡崖处。两条引水隧洞均采用岸塔式进水口，进水塔高62sm，进水口前沿设有4扇6mx33m活动拦污栅，每个进水口设计流量662 m3/s，设有两扇6m沐14 m平板检修门及固定式卷扬启闭机。两条引水隧洞均为圆型钢筋混凝土衬砌断面，隧洞埋深70一160m，内径13.7m，1号和2号引水隧洞分别长620.54m和493.98m。引水隧洞末端均设有一座阻抗式调压井。调压井高94.02m，横断面为复式双圆弧型。4条压力管道从井后接出，压力管道直径为8.4m，每条长140m，压力管道埋深一般为50-80m，采 用钢板衬砌。岸边地面厂房由主厂房、副厂房、变电站和开关站组成。主厂房尺寸为162.5 rnx29m只55.98m（长火 宽x高）。安装4台137.5 MW的水轮发电机组。发电机层与地面齐平。4台主变压器布置在厂后平台。开关站布置在厂房左侧，中控室布置在再厂左侧安装间和开关站之间。

电站枢纽由拦河坝、泄水建筑物、输水系统、地下厂房及地面开关站等建筑物组成。拦河坝为碾压混凝土重力坝，最大坝高72.40m，坝顶高程634.40m，坝顶长206m，坝顶宽7.50m，坝体上游面垂直，挡水坝段下游面坝坡1:0.72。溢流坝段位于大坝中部，堰顶高程621m，设3个溢流表孔及3扇12m×12m弧形闸门，实用堰下接1:0.7坝坡，挑流反弧半径为20m，挑射角28°。引水系统布置在右岸，由发电进水口、引水隧洞、上游调压井、高压竖井及管道、钢筋混凝土岔管等组成。发电进水口为岸塔式结构，由拦污栅、喇叭段、闸室和渐变段组成，进口底板高程598m，检修平台高程635m，进水口设三扇拦污栅和一扇孔口尺寸为5×6m事故门。引水隧洞开挖洞径6.80m，底坡i=3.42‰，隧洞大部分不衬砌，部分采用钢筋混凝土衬砌和锚喷支护。高压管道由上游调压井、高压竖井、高压水平段、岔管和钢支管段组成。高压竖井与调压井采用通天布置，调压井上室高8m、井筒高71.05m，开挖直径8.90m，衬后内径7.70m；高压竖井高381.60m，衬后内径4.7m，总井高452.65m。调压井设有5×5m事故门，其最高涌浪水位640.45m，最低涌浪水位567.77m。高压下平段长152.48m，高压岔管长12m，采用“Y”型对称岔。竖井、下平段及岔管均采用C30钢筋混凝土衬砌。岔管最大静水压力水头450m，主管衬后直径4.70m，支管衬后直径2.70m。岔管后接长16m的钢筋混凝土支管，钢支管长89.3m，为16Mn钢，其管壁厚48-50mm。高压引水竖井施工技术周宁水电站引水竖井总高453m，施工难度大、技术要求高。为此，对周宁水电站高压引水竖井工程的施工技术进行了研究，对竖井施工采取的技术、安全技术、质量成果的可行性进行了验证。结果表明，竖井人员、材料与混凝土运输安全系统，防坠安全技术、无轨防旋转控制技术、施工与运输的配合技术，很好地解决了长竖井施工技术难点，安全保障大大提高，且成本低、工艺简单、推广性很强；滑模技术的应用、反井钻机的应用、喷锚支护技术的应用，使竖井施工的各大危险源得到了全面有效的控制，实现了竖井施工零事故。

溪洛渡水轮机水力设计参数：水轮机为立轴混流式水轮机，额定水头197米，最大水头229.4米，最小水头154.6米，出力加权平均水头223.48米，额定出力784兆瓦，额定转速125r/min,额定流量430.5立方米/秒，吸出高度（至导叶中心）HS为-10.81米，安装高程359.00米。模型试验最高效率95.64%，对应的原型水轮机最优工况点H=199.03米，Q=328.61立方米/秒，P=618.2兆瓦。溪洛渡左岸电站3号机组采用的是一种新型弹性金属塑料推力瓦，是国内外容量最大的采用塑料推力瓦形式的机组，由哈尔滨电机厂有限责任公司设计制造，具有耐高温、绝缘性能好、制动转速低等优点。

U0001f49aU0001f49bU0001f49c亲，水电站设计保证率是指：在多年运行期间正常工作的时段数与总运行时段之比的百分率。它反映了水电站正常发电的保证程度。设计水电站时，合理选择设计保证率十分重要，一般是参照有关设计规程规范的规定，经过分析后选定。水电站设计保证率的选择范围通常为75％～98％。对大型水电站和装机容量在系统中所占比重较大者，应取较高的设计保证率；对中小型水电站和装机容量在系统中占比重较小者，可以选择较低的设计保证率。

水电站厂房设计理论意义是什么？就是在纸面上设计的东西，就是人的一种想象的东西，还没有通过实践的东西，水电站还没有修的时候，就把水电站的大坝，水电站厂房，都设计好，应该怎样装水电发电？电站怎样修？水坝怎样修？全都要画好图纸，论证以后，这些东西都是理论上的东西

中国水电科学研究院、中国水利水电科学研究院、中国电力科学研究院、中国能源科学研究院、中国电力建设总公司、中国水电建设集团公司、中国华能集团公司、中国电力投资集团公司、中国能源投资集团公司、中国国家水利部水利设计研究院、中国南水北调科学研究院、中国水利部大坝枢纽工程局、中国南水北调设计院、中国水利水电规划设计院、中国水电勘察设计研究院等企业具备水电站规划设计资质。

水电站库区复建道路作为水电站移民安置工程中的重要组成部分，对整个水电站的建设起着重要的作用。本文从水电站库区复建道路的特点出发，结合道路设计的原则，分析设计中应综合考虑的各种因素，并以此为基础提出可能出现的问题及解决方案。1.概述随着我国基础设施建设以及社会的发展，对能源的需求越来越大。同时国际社会以及我国政府越来越重视环境保护的重要性。选择清洁的可再生的能源（如水电、风电、光伏发电）成为了我国大力发展的能源建设的重点。而水电因为受外界自然环境影响小、可持续利用年限时间长、对环境基本无影响、可调峰等诸多优点，是我国能源的主要来源之一，近些年国家大力投资建设水电站。水电站建设的主要道路有：对外交通、场内交通和库区复建道路。对外交通主要研究对外运输线路，通过经济技术论证选择合适的线路。场内交通主要根据电站施工总布置的运输需要，选择合适的路线、等级进行布设，以满足电站建设的需要。本文所讨论的库区路属于水电站建设的场内道路，是主要根据水库的“三原则”（原规模、原标准、原功能）对水库淹没的库区原有道路进行复建。根据水库的“三原原则”以及交通量分析，确定复建道路的标准、等级。水电站库区复建道路作为库区建设的主要道路，对移民安置点建设、移民搬迁乃至水电站的蓄水发电都起着至关重要的作用。2. 水电站库区道路设计的原则水电站库区复建道路的整体设计特点是结合库区两岸布置的移民安置点和集镇，对由于水库蓄水淹没的现有交通工程按照水库复建的“原等级、原规模、原标准”的标准进行复建。其设计特点是首先应在满足设计规范的基础上，满足水库蓄水的安全性要求，即路基设计应以水库常蓄水位和设计洪水位作为设计的首要考虑因素，其次，该项目是服务于安置后的水库移民点当地群众，不但要满足村庄附近的道路的公路建筑限界要求，满足群众的出行需要，同时也要兼顾生产、生活的需要，要与现有的田间机耕道、通村路、灌溉设置有较好的结合。而现场的周边人文地质情况一般较为复杂，这也就成为设计过程中的重点和难点。受水库蓄水影响库区复建路线线位提高，路线经过的路段地形陡峻、地质条件复杂，不良地质段增多，设计难度较大。设计时应考虑水库蓄水的影响以及地形地质情况的因数。并且在越岭路线的设计中，应利用地形自然展线，尽量避免设置回头曲线，鉴于库区道路在自然展线无法争取需要的距离并且克服高差，可在适当的地方设计回头曲线减少工程量。当设置回头曲线时，回头曲线的前后线性应连续、均匀、通视良好，两端宜布设过渡性的曲线，且设置限速标志、交通安全设施等。3.建设中出现的问题以及解决措施（1）水电站库区复建道路往往是沿河路基，水电站库区蓄水后，水位大幅度的变化以及沿河水流的冲刷引起浸水路基坡脚的后退，沿河路基边坡稳定性将受到严重的的威胁，应对沿河路基进行防治，以确保路基在水流的侵蚀下与水位的涨落下功能的可靠性。沿河凹岸路基的防治措施按其构造和作用可分为两种形式：一是直接防护，用抗冲材料直接覆盖在凹岸路基边坡上，以抵抗水流的淘刷而引起的崩塌；二是间接防护，如丁坝，通过在凹岸布设丁坝或丁坝群，来改变水流性质，减轻水流对路基的作用。（2）水电站库区复建道路作为连接移民安置点的通道，在勘察设计过程中应与其他相关专业的沟通，根据移民安置点的规划布置，满足移民安置点建设的要求以及能够与移民安置区主要干道顺接。（3）设计现场调查阶段应与当地政府沟通，了解当地居民意愿。避免因当地居民意愿与设计思路不同意，阻挠施工，造成施工建设无法开展，不得不进行变更以满足当地居民的意愿，造成投资浪费甚至出现废置工程。（4）注重水库塌岸区的影响，由于水电站在运行过程中，水位受季节、气候、梯级电站调节要求等，水库的蓄水位在一定范围内波动。而处于这范围内的水库库岸常年处于保水及过保水的状态，处于不稳定状态。路基如果通过此路段可能处于失稳的不利状态。所以通过水库塌岸区时，应根据地质报告确定的水库塌岸区范围，进行避让，并保证不小于10m的安全距离。（5）充分考虑农田灌溉的需要。应结合当地的灌溉系统及地形条件，组成完成的灌溉排水网路，避免因公路建设对原有灌溉系统造成破坏。通过农田段的路基做低填路基（1～2m），横穿路基灌渠做涵洞联通，既可保证灌溉系统的完整性，同时也可处理道路部分废方。（6）注重地质勘查工作。水电站库区复建公路一般因受水库蓄水影响，线位抬高。路线往往出路较为陡峻的地段，边坡开挖、填方高度较高。在地质勘查阶段，应重点对高填深挖地段进行勘查工作，避免因施工开挖过程中实际揭露的地质情况与地勘报告出现较大的差异，引起防护工程数量增多，甚至路线的调整。（7）注意路基防护设计。一般库区复建道路工程所经地区内外力地质作用强烈，地质构造较复杂，新构造运动表现为大面积整体间歇性急速抬升为主，岩体破碎，风化强烈，暴雨集中，山高坡陡，各种外动力地质现象发育，主要的不良地质现象有风化碎落、崩塌、滑坡等。风化碎落主要发生于在部分公路及小道边坡出露的各种裸露岩质边坡，由于风化剧烈，普遍可见风化碎落现象，但规模小，易于清除，对工程影响不大。崩塌主要发生于河谷、沟谷两岸，部分公路及小道的边坡出露的硬质岩类边坡，由于纵横交错的节理裂隙发育，破坏了岩体的完整性和稳定性，在陡坡处易产生崩塌，但仅与个别工点有关，具有低频特征，规模小，易于清除，对工程影响不大。库区复建道路路段，地形多为山地斜坡，地形横坡较陡，岩面起伏大，坡面覆盖层及基岩全风化层较厚，加之区内雨量集中且频繁，在雨水及沟水对坡面、坡脚的集中冲刷下，往往产生表浅型松散堆积层滑塌（土溜），但规模小，设计、施工易于清除或处治，对拟改建公路影响不大。公路沿线覆盖层厚度变化较大，局部可能存在路基不均一沉陷及红粘土膨胀等问题。对深挖路基以及高填方浸水路基主要采用以下几种防护形式：边坡喷锚支护；边坡设置SNS主、被动防护网；开挖边坡顶部设置截、排水沟；土工格栅处理高填方浸水路基；高填方浸水路基采用填石路基；填方路基设置挡土墙等。（8）注意道路安全设施的布设。库区复建道路线路采用的设计指标较低，且遇到的道路实际的问题较多，如：淹没水位，复杂地质，山岭重丘，移民安置等。做好其安全设施的布设是行车安全、民众安全的重要保障。如遇到非单独设置的标志需要并列设置时，应优先保留禁令和指示标志。5.小结水电站建设中，作为移民安置规划中重要的组成部分，库区复建道路对移民安置、搬迁、出行，移民安置点的建设，水电站建设中按期蓄水、发电都起着至关重要的因素。水电站复建公路在设计中，应综合考虑自然条件、人文因素，做好现场的调查工作，按照的相关的规范、规程，满足水电站及地方建设的需要。更多关于工程/服务/采购类的标书代写制作，提升中标率，您可以点击底部官网客服免费咨询：https://bid.lcyff.com/#/?source=bdzd

水锤又称水击。水电站压力输水管在输水过程中，由于阀门（导水机构）突然开启或关闭、骤然启闭导叶等原因，使流速发生突然变化，同时压强产生大幅度波动的现象。由水锤产生的瞬时压强可达管道中正常工作压强的几十倍甚至于数百倍。这种大幅度压强波动，可导致管道系统产生强烈振动或噪声，并可能破坏阀门（导水机构）。对管道系统有很大的破坏作用。为防止水锤需正确设计管道系统，防止流速过高，一般设计管子流速应小于3m/s，并需控制阀门（导水机构）开、闭速度。因此，在水电站设计中，都要进行水锤计算。

大渡河沙湾水电站AVC功能设计及实现 陈胜祥1，颜现波2，郑勇1 （1.四川圣达水电开发有限公司，四川 乐山 614900;2. 北京中水科水电科技开发有限公司,北京 海淀 100038） 摘 要：电压质量是衡量电能质量的主要指标之一，自动电压控制（AVC)是水电站安全运行和经济运行的必要工具。根据四川电网自动电压控制(AVC)系统建设的要求,介绍了大渡河沙湾水电站AVC系统的功能特点、调节模式、控制模式、AVC系统无功分配值计算、无功分配原则及AVC系统安全约束条件,以及闭环试验的结果和分析。 关键词：沙湾水电站；自动电压控制（AVC)；监控系统；分析 1 概述 随着电网规模的不断扩大，原有无功电压人工手动调整控制手段已不能满足电网安全、稳定、优质运行的要求，需要采用全网一体化的自动电压控制系统（AVC） 进行全网无功电压优化协调控制，以降低网损、提高电网电压稳定水平和电压质量。 水电厂自动电压控制（AVC)是按照预定条件和要求自动控制水电厂母线电压或全电厂无功功率的技术。水力发电厂可以通过快速调节电厂的无功功率使母线电压稳定在一个合理的范围，从而达到提高电能质量的目的。沙湾水电站AVC功能在监控系统上位机系统中集成实现。AVC软件包运行在双机配置的应用服务器中，目前电厂AGC软件包已经运行在应用服务器中。双机配置的应用服务器是主备运行方式工作，双应用服务器无扰动切换，只有主应用服务器能发出控制命令。同省调通信目前2路IEC 104规约通信和1路101规约通信。IEC 104规约通信通道电站侧是双通信服务器配置。2010年2月9日，沙湾水电站4台机组全部投运以来运行稳定，已具备AVC调试条件。 2 AVC功能总体设计背景及原则 沙湾水电站装机规模为480MW，采用扩大单元接线接线方式，配置 2台主变压器，以220kV电压等级并入四川电网，电站计算机监控系统由上位机系统（含工程师站、操作员站、历史数据服务器、调度通信工作站等硬件设备以及H9000监控软件）、现地7套机组现地控制装置(siemens S7-414H系列PLC）、 5套厂用/公用现地控制装置、1套开关站现地控制装置以及 1 套闸门现地控制装置等组成，电站AGC/AVC集成在计算机监控系统H9000上位机软件中。 电站自动调压装置采用东方电机控制设备有限公司生产GES-3320型励磁系统。每台机组配置1个调节柜、3个功率柜、1个灭磁电阻柜、1个灭磁开关柜，实现PSS、电压自动调节等功能，并接受来自监控系统的增减磁命令。目前，机组励磁系统运行正常，PSS功能正常投运。 AVC以母线电压为调节目标。沙湾水电站自动电压控制AVC功能提供两种控制模式：第一种是全厂控制模式，在全厂控制模式下，沙湾水电站AVC子站系统接收省调AVC主站系统下发的全厂控制目标和全厂无功范围约束。AVC软件按照控制策略合理分配给电厂AVC可控制的每台发电机组，调节发电机无功出力，在全厂无功约束范围下，220kV 高压母线电压达到全厂目标控制值，实现全厂多机组的电压无功自动控制。第二种为单机控制模式，AVC子站系统直接接收AVC主站系统下发的每台机组的无功出力控制目标值，通过调节发电机无功 出力，最终使各机组无功出力达到目标值。控制方式有当地控制和远方控制。 自动电压控制采用下列方式运行： （1）母线电压曲线方式 在该方式运行时，AVC自动检测母线电压是否在相应时段的母线电压上限、下限值范围内，一旦发现超出则通过调节全厂无功功率，使电站高压母线电压维持在该时段母线电压上限、下限值范围内。 （2）给定母线电压控制方式 在该方式运行时，AVC根据运行人员给定的母线电压目标值，调节机组无功功率，使电站高压母线电压维持在给定的死区范围内。 上述两种控制方式可由运行人员通过计算机系统人机接口设备在AVC控制画面上进行切换，通过调用相应的画面，运行人员也可随时修改母线电压曲线。在每天的零点，AVC自动将明日电压曲线输入到今日电压曲线。 AVC周期监视母线电压，一旦母线电压超出允许范围（死区），即根据设置的母线电压～无功调差系数计算出所需增减的全厂无功值，然后根据新的全厂无功值在发电运行的AVC可控机组间分配，分配准则：为按机组容量比例在各AVC成组可控机组中进行无功分配，同时参照机组P-Q运行图、设置的机组无功限值及相关约束条件。 当AVC控制方式为“投入”时，AVC用机组无功功率调节命令通过网络通讯将分配结果自动发给各AVC成组可控机组现地控制装置(LCU)，由LCU无功功率调节软件根据设置的无功调节参数，计算出调节脉宽对励磁装置AVR进行自适应控制，直至达到给定的无功功率目标值。若母线电压仍未恢复正常，AVC再根据当前母线电压偏差值及设置的母线电压～无功调差系数重新计算出所需增减的全厂无功值，在各AVC成组可控发电运行的机组间进行新一轮分配，直至母线电压恢复正常或全厂无功功率分配完。 当AVC控制方式为“开环”时，AVC将闭锁控制命令输出，但仍进行全厂AVC无功计算分配，其结果写入数据库无功优化分配区，运行人员可通过AVC控制画面查看分配结果，实现开环指导。 运行人员可通过人机界面整定或修改母线电压的调节死区、调压系数、机组无功上下限，以适应机组调节特性的变化。 AVC功能可由运行人员随时无扰动投入或退出。各机组也可由运行人员随时设置为无功成组或无功单机。 当AVC功能开始执行或因故退出执行时均有相应的报警信息发出，用于提示运行人员。另外，当母线电压越限而AVC无法完成调节时（如无成组可控机组或成组可控机组无功已到限值），AVC也会发出调压任务无法完成的报警信息。 3 无功分配方式 AVC是依靠机组无功功率调节来实现对母线电压的调节的，即“目标总无功功率 = 当前总无功功率+电压调差系数*（目标电压-当前电压）” 对目标无功功率，应在当前可用的无功成组机组间进行分配，当前较为常用的无功分配方式有机组间按容量比例分配和等功率因数分配两种方式，当同一母线上所有机组均无功成组时（如有未成组的机组，则在计算总有功/无功时不包括此机组）。 （1）无功容量比例分配原则， QiAVC=QAVCu2a2fQiMax ∑n i=1QiMax(i=1,2, ,n) 注：n：参加AVC的机组数 错误！未找到引用源。：参加AVC的第i台机组的最大无功容量。 错误！未找到引用源。：参加AVC机组的最大无功容量之和。 QiAVC：AVC分配到第i台参加AVC机组的无功。 （2） 等功率因数原则， QiAVC=QAVCu2a2fPi ∑n i=1iP(i=1,2, ,n) 注：n：参加AVC的机组数。 Pi：参加AVC的第i台机组的当前有功实发值。 ∑n i=1Pi：参加AVC机组的当前有功实发值之和。 错误！未找到引用源。：AVC分配到第i台参加AVC机组的无功。 不参加AVC机组，AVC分配值跟踪实发值，但此值只供显示，并不实际作用于该机组。母线电压与给定电压值在电压死区内，AVC分配值跟踪实发值。AVC将同时具有这两种分配方式，并可由操作人员自由选择使用哪种方式进行计算。 4 电厂AVC子系统结构及配置 省调AVC主站与沙湾水电站AVC子站系统拓扑结构示意见下图所示。 5 安全策略 5.1 机组增磁闭锁条件 在加无功升压的过程中，如机组机端电压、励磁电流、实发无功、相应厂用母线电压、定子电流（滞相运行）越高闭锁值，即停止该机组的加无功升压作业，仅允许往相反方向调节。且当所有机组都达到加励磁约束条件之一时，将增无功闭锁信号发送给省调。 5.2 机组减磁闭锁条件 在减无功的过程中，如机组机端电压、实发无功、相应厂用母线电压、转子电流越低闭锁值，定子电流越高闭锁值（进相运行），即停止该机组的减无功作业，仅允许往相反方向调节。且当所有机组都达到减励磁约束条件之一时，将减无功闭锁信号发送给省调。 5.3 单机AVC条件不满足退出 以下条件为机组运行中可能突然出现的异常、故障、事故情况，当这些情况任意之一发生时，机组退出AVC功能，以保障设备安全。 （1）机组出口断路器分闸； （2）励磁系统现地控制模式或机组LCU现地模式； （3）励磁故障； （4）大于一个功率柜退出； （5）下位机故障或通讯故障； （6）机组增减磁同时闭锁； （7）机端电压、有功采样故障或突变。 5.4 全站AVC异常退出 以下条件为机组运行中可能突然出现的异常、故障、事故情况，当这些情况任意之一发生时，全站退出AVC功能，以保障设备安全。 （1）继电保护或是安控装置动作； （2）机组无功突变或是无功变送器故障（采样值质量位故障）； （3）机组强励动作； （4）2台AVC应用程序服务器同时故障或退出运行； （5）220KV母线电压突变、波动越限、采样故障； （6）监控系统双网同时故障； （7）未闭锁的情况下长时间调整不到目标值。 6 信息交互 6.1 AVC子站采集信息（遥测、遥信） 沙湾水电站AVC子站根据AVC主站控制模式的不同，接收主站下发的母线电压目标值或无功目标值，并进行闭环跟踪控制。同时具有对全厂的母线电压控制方式和对单机的无功给定控制方式，即可接受省调母线电压值和单机的无功值的遥调控制。同省调自动化系统通过2路IEC 104规约和1路IEC101通信，依照《四川电网自动电压控制（AVC）主站及子站互联接口规范》要求和沙湾水电站的实际情况制定。从子站向主站传输的信息，包含控制执行以及对子站控制过程监视与安全校核等内容，从主站下发到电厂子站的信息，以高压侧母线电压为主。 6.2 通信接口 6.2.1 AVC子站与AVC主站通信接口 电站AVC子站通过电厂远动装置（通信工作站）利用远动通道与AVC主站进行通信，上传AVC子站信息及接收AVC主站下发的遥控遥调命令。 远动装置（通信工作站）与主站的通讯采用网络和/或专线方式，通信规约采用SC 1801、DL/T634.5.104-2002等部颁规约并遵循电网的相应实施细则。 6.2.2 AVC子站与LCU的接口选择 电站AVC子站系统的控制命令通过现地控制单元LCU与励磁调节器AVR接口，利用电站计算机监控系统的机组无功调节回路实现。沙湾水电站目前能实现的接口方式开关量方式、模拟量方式和通信方式。采用开关量调节方式，机组无功闭环控制在LCU中实现。此方式实际运用中优点是励磁控制模式不受影响，原有监控系统与励磁之间的控制方式不变，缺点是机组LCU无功调节时间长，且容易超调且波动大。采用模拟量控制方式，则机组无功闭环控制在励磁系统中实现，优点是无功控制精确，调节时间短，缺点是模拟量控制可能受到干扰，且由于励磁系统工作在无功闭环控制模式，存在一定的安全性问题。通讯方式则采用MODBUS规约串口通讯方式，实际运用中有延时且不可靠暂不考虑。 综合几种情况，沙湾电站选用了开关量方式调节并设置防止因控制信号输出继电器接点粘死而导致误控的措施，调节效果良好。 7 结语 沙湾水电站于2014年06月17日与省调AVC进行联合调试试验。试验主要内容为等无功容量分配模式下的机组开环/闭环试验（包括受控机组AGC投入情况）以及相关安全策略试验。调试时，退出全站AGC功能。通过完善AVC程序，优化AVC参数，不断进行各功能、各级测试，AVC各项性能已满足各项质量要求并顺利进入试运行。从实际运用的效果看符合省调相关质量标准，采取的控制策略满足了调度和电站对于AVC的功能要求，使母线电压维持在给定值0.4KV之内。但是需要注意的是运用中无论AVC采用何种无功分配原则，有功变化都会使得无功重新分配。因此，如果AGC同时投入运行，就必须考虑AGC的影响，尤其是针对沙湾水电站振动区大，调节频繁的水电机组，要综合分析比较，合理采取无功分配策略和机组无功闭环实现方式、调节方式，否则无法稳定运行。其次对于像沙湾水电站这样的扩大单元接线的机组，单一投入同一单元的一台机组AVC功能，在调整无功功率的过程中另外一台机组会向相反的方向调节。因此必须在安全约束条件中注意增加避免出现“无功环流”现象的条件。AVC的功能要由励磁调节器实现，而励磁系统固有的特性和一些功能也会影响到AVC的效果，这就是调差环节、PSS反调以及低励限制。 AVC控制是水电厂稳定经济运行的基础，也是电站实现“无人值班、少人值守”的前提条件。但是实际运行中，有许多问题需要解决，且每个电站的特点不一样，AVC需要根据各电厂的运行情况探索出最适合的程序和方案，以满足电站稳定经济运行的要求。 参考文献： [1] DL5002-2005,地区电网调度自动化设计规程[S]. [2] DL5003-2005,电力系统调度自动化设计规程[S]. [3] DL/T634-1997 ,基本远动任务配套标准[S]. 作者简介：陈胜祥（1986-），男，四川乐山，二次专业工程师，从事水电厂二次设备维护、检修工作。联系电话：[1**********]，邮箱：80370693@qq.com。 颜现波（1981-），男，河北邯郸，硕士学位，工程师，主要从事水电站计算机监控系统的研制、集成，水电站自动发电控制系统研究。 郑勇 (1980-),男,四川绵阳人,助理工程师,现任生产部副主任,从事水电厂生产技术管理工作。

重力坝是一种大体积挡水建筑物，其基本剖面是直角三角形，整体是由若干坝段组成。主要依靠坝体自重来维持稳定的坝。重力坝按筑坝材料的不同分为：混凝土重力坝和浆砌石重力坝。重力坝具有耐久性好、抵抗渗漏强、设计及施工技术简单、对地基条件要求相对来说不太高等优势，但重力坝坝体体积大，耗用水泥多，为了获得最优的投资效果，在工程实际应用中，往往要对重力坝结构进行优化设计。重力坝优化设计模型优化结构设计有三大要素，即设计变量、目标函数和约束条件。设计变量设计变量是设计方案的数量描述。重力坝断面形状由坝高、坝顶宽度、上下游折坡点位置、上下游坝坡决定。对于一个给定的工程，一般来说坝高是已知的，坝顶宽度由交通或构造要求确定，下游折坡点位置由施工及构造要求确定。设上游坝坡由x1控制，下游坝坡由x2控制，上游折坡点由x3控制，故本文取重力坝断面形状x1、x2、x3为设计变量本优化设计取重力坝单宽坝段，考虑的主要荷载为：自重、扬压力、水压力、泥沙压力。目标函数重力坝的造价主要取决于坝体混凝上的工程量，取单位坝段（以下计算同）研究，目标函数为断面面积，即（2）式中：A（x）为非溢流重力坝断面面积；H为重力坝坝高；B0为坝顶宽度；x1、x2、x3分别为上游坝坡、下游坝坡、上游折坡点控制参数。约束条件几何约束（1）上游坝坡。按重力坝设计规范，本优化取上游坝坡范围0～0.5，即0≤x1≤0.5（H-x3）（2）下游坝坡。按重力坝设计规范，本优化取下游坝坡范围为0.5～0.9，即0.5H≤x2≤0.9H（3）上游折坡点位置。按重力坝设计规范，上游可以是直立面，也可以是倾斜面，故0≤x3≤H性态约束（1）应力约束条件。在重力坝设计中，一般来说，坝趾压应力小于允许值是很容易满足的，即使高坝也可通过加大混凝上标号来解决，而坝踵的应力要满足规范，按重力坝设计规范，考虑扬压力后的坝踵正应力σ坝踵（以产生压应力为正），折点C处正应力σC应满足：（2）抗滑稳定约束条件。按重力坝设计规范，取抗剪断强度公式计算：重力坝断面优化设计的数学模型综上所述，重力坝断面优化设计的数学模型为：求解方法本优化设计与其他优化设计的对比为了验证优化设计，现将其进行对比，其设计资料为：某重力坝非溢流断面，己知坝高110m，计算水位95m（设坝基面标高0m），下游水位5.0m，坝顶宽度7m，下游起坡点高程为100m；混凝上容重为24kN/m3；水容重为10kN/m3；泥沙高程30m，其浮容重为8kN/m3，淤沙的内摩擦角为20°；排水管幕处扬压力折减系数α取0.3，至坝踵距离为8m；坝基接触面抗剪摩擦系数为0.7，允许抗滑稳定安全系数。从中可以得出，本文优化的结果更好，坝踵应力和坝址应力均比其他的小，同时断面面积也比2其他的小，可节约12.1%的工程量。通过对比，说明本文的优化设计更具有通用性。结语总之，优化设计结果表明所得到的断面面积的优化设计方案节约工程量12.1%，因此，本文所述的优化设计方法及软件具有较好的工程实用性，对今后类似工程的优化设计具有重要的参考价值。更多关于工程/服务/采购类的标书代写制作，提升中标率，您可以点击底部官网客服免费咨询：https://bid.lcyff.com/#/?source=bdzd

1节能设计中存在的问题1.1水电站厂房布置原则无法兼顾节能设计要求这就和《公共节能设计标准》中的相关规定相违背，需要设计人员在设计的过程中分清主次，对各方面因素进行综合考虑，在保障水电站厂房布置结构合理和安全的同时，实现节能设计。1.2建筑节能设计在水电站厂房的整体设计中比重较小目前，我国水电站厂房建设的现行规程中，并没有对节能降耗进行规定，虽然其中对于节能降耗有专门的篇幅，但是其主要内容强调的是水电站的工艺节能和施工期间的节能，例如，提高发电机的效率等，厂房建筑的节能设计只在其中占很小的一部分。正因如此，水电站厂房建筑的节能设计很难得到彻底的贯彻实施，对于节能的认识并不全面，并没有形成完整的体系。1.3缺乏有效的评估和信息反馈机制虽然近几年来，有部分采用建筑节能设计的水电站已经投入生产使用，在节能设计上取得了明显的进步，但是从整体上来看，还无法对这些水电站的节能效果进行有效的评价，对应的信息反馈机制尚未建立。而且，水电站厂房建筑的节能降耗并没有纳入水电项目的评价标准。造成这一问题的主要原因如下：第一，水电站建筑节能的投资较少，管理者对其的重视程度不高；第二，建筑节能设计所创造的经济效益较低，无法吸引管理者的关注；第三，水电站属于电能源的生产单位，容易忽略建筑的能源消耗问题。2节能设计在水电站厂房建设中的应用2.1在建筑外墙中的应用在水电站厂房建筑的能源消耗中，外墙的热能损耗所占的比重最大。这是因为在厂房的外围结构中，墙体的面积最大。再加上围护结构并不具备很高的隔热性和封闭性，所以很容易损耗热能，尤其是冬季。由此可知，要做好水电站厂房建筑的节能设计工作，最关键的就是要实现外墙的隔热保温。目前，常用的节能外墙主要有如下三种。第一种，自保温系统。就是只使用单一的墙体材料，例如砖砌体，就可以满足外墙节能需求的系统。该系统的优势就是保温性能良好，施工技术简单。由于围护墙体大多属于非承重墙体，有较多的预留孔洞和套管，还有很多的墙体埋件，但是自保温系统本身就具有一定的承载力，所以完全可以满足墙体的结构要求，适用于气候比较温和南方或者部分山区。第二种，外保温系统。该系统是指在基层墙体的外面添加一层绝热保温材料，例如聚氨酯、聚苯板等作为保温层，或者在外面涂上具有保温作用的砂浆。这是一种最合理和最成熟的技术理念，适宜应用在钢筋混凝土的外墙以及寒冷地区的厂房建筑中。该系统也是国家行业标准推荐使用的系统。第三种，金属压型彩钢复合板保温系统。这类厂房围护墙体常采用金属压型彩钢复合板,其夹芯材料可采用岩棉、聚氨酯、聚苯乙烯等。金属压型彩钢复合板导热系数小,质量轻,施工速度快,对钢结构厂房的节能保温有一定的优越性。该系统已经在小型水电站的钢结构厂房中广泛使用。2.2在建筑外门墙中的应用外门窗是夏天阳光照射和冬季寒风侵入的主要途径，因此要实现厂房节能，就需要外门窗具有良好的透光性和气密性。通常，墙体的传热系数低于窗户，因此，门窗也是改善室内光热环境的重要因素，会直接影响水电站厂房建筑的采光和节能功效。我们可以从如下两方面来提高门窗的保温隔热性能，降低其能源损耗。首先，不断提高门窗的热工性能。有超过70%的门窗是由玻璃组成的。在全空调系统的控制之下，若水电站厂房位于寒冷地区，那么在发电机层以上可以应用中空玻璃或者双层窗户，实现节能目标。同时，在资金预算许可或周围环境允许的前提下，门窗框的制作应该尽量选择导热系数小的材料，可以用塑钢代替钢门和钢窗。其次，提高门窗的封闭性。使用新型的、密封性能良好的门窗材料；门窗框与墙间的缝隙可用弹性松软型材料、弹性密闭型材料、密封膏以及边框设灰缝等密封；框与扇的密封可用橡胶、橡塑或泡沫密封条以及高低缝、回风槽等；扇与扇之间的密封可用密封条、高低缝及缝外压条等；扇与玻璃之间的密封可用各种弹性压条等。水电站厂房建筑的节能设计除了应用于墙体和门窗之外，在厂房顶棚、地面、照明、遮阳、通风和其他方面都有广泛的应用，在此不一一分析，在今后的研究中继续深入探讨。3水电站厂房建筑节能设计的发展趋势水电站厂房采取的节能设计措施和其他民用建筑非常相似，但是在功能上却有自身的独特性。如果能进一步拓宽思维，坚持因地制宜，具体问题具体分析的原则，充分利用水电站厂房的特点进行建筑节能设计，必将走出一条属于自己的节能之路。例如，根据《民用建筑节能设计标准》的相关要求，工厂区附近的民用建筑可以充分利用工业的余热和废热。水电站厂房中的发电机组在运行的过程中会大量散热。因为当前水机和通风都是独立设计，前者会通过机组的散热需求，在空气冷却器的作用下，将机组产生的热量通过封闭循环的方式释放到了自然环境中，并没有对其充分利用。通风设计则主要考虑厂房内的取暖和通风需求，设置了独立的中央空调和排烟除湿系统。这种设计方式不仅会浪费机组产生的大量热能，还会增加通风系统的能耗。如果能将者两种系统的设计结合在一起，对其进行整合和改进，利用机组散发的热能进行供暖，可以极大降低水电站厂房在运行期间的能源损耗，实现节能的目的。综上所述，从当前我国水电站厂房的建筑的现状来看，其节能设计正处于起步阶段，和发达国家还存在很大的差距，而且社会对其的关注度并不高。因为我国建设水电站厂房，在设计中主要考虑的是其的经济性和实用性，所以关注的重点往往集中在初期的投入上，没有对后期的运营、能源消耗等长期利益引起足够的重视。正因如此，本文从节能设计中存在的问题、具体应用和发展趋势等方面对水电站厂房的建筑节能展开了具体讨论。更多关于工程/服务/采购类的标书代写制作，提升中标率，您可以点击底部官网客服免费咨询：https://bid.lcyff.com/#/?source=bdzd

根据设计流量Q(m3/s)和设计水头H（m）计算：装机容量＝g*Q*H*η水*η电（KW）式中g——重力加速度9.8η水、η电——水轮机和发电机的效率，分别为89~93%，95~97%

9.81就是水的容重。对于均质流体，容重指作用在单位体积上的重力。

　　水电站厂房是在水电站之中安装着水轮机、水轮发电机以及各种其他设备的建筑物。它一般有主厂房和副厂房两个部分。水电站厂房综合了建筑物、机械、电气设备以及提供生产活动的产生为一体。下面小编为大家介绍水电站厂房设计的规范是怎样，以及水电站厂房设计的流程有哪些。　　　　水电站厂房设计规范：　　一、水电厂房设计必须贯彻执行国家的有关方针政策，做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量，符合节约能源和环境保护的要求。　　二、本规范适用于新建和改建、扩建的水电厂房设计，但不适用于以细菌为控制对象的生物洁净室。本规范有关防火和疏散、消防设施章节的规定，不适用于建筑高度超过24米的高层水电厂房和地下水电厂房的设计。　　三、条在利用原有建筑进行洁净技术改造时，水电厂房设计必须根据生产工艺要求，因地制宜、区别对待，充分利用已有的技术设施。　　四、水电厂房设计应为施工安装、维护管理、测试和安全运行创造必要的条件。　　五、水电厂房设计除应按本规范执行外，尚应符合现行的国家标准、规范的有关要求。　　六、水电厂房是由独立一栋建筑物(车间)，和独立一栋建筑物(宿舍)，两栋建筑物之间距离标准是10米，最近不得少于5米，以便消验收合格。建筑物的占地面积与建筑面积的比例是1：3。　　　　水电站厂房设计流程：　　中国大中型水电站的设计一般分四个阶段：预可行性研究、可行性研究、招标设计、施工详图。　　预可行性研究：在河流规划和地区电力负荷发展预测的基础上，对拟建电站的建设条件进行研究，该水电站在近期兴建的必要性、技术上的可行性和经济上的合理性。此阶段对厂房不进行具体设计，只选定电站的规模，初选枢纽布置和厂房型式，绘出厂房在枢纽中的位置。　　　　可行性研究：通过方案比较选定枢纽的总体布置及其参数，决定建筑物的型式和控制尺寸，选择施工方案、进度和总布置，并编制工程投资预算，阐明工程效益。　　招标设计：对可行性研究中遗留进行必要的修改和补充，落实选定方案工程建设的技术、施工措施，提出较详细的工程图纸和分项工程的工程量，提出施工、制造与安装的工艺技术要求以及永久设备购置清单，编制招标文件。　　施工详图：此阶段中，对厂房设计要求是根据选定机组机型、电气主接线图及主要机电设备，初步决定厂房的型式、布置及轮廓尺寸，绘出厂区及厂房布置图，进行厂房稳定计算及必要的结构分析，提出厂房工程地质处理措施。　　　　水电站厂房水电站主要的机器设备集中在一起，使得水电站的运作能够良好进行，也方便水电站管理和机械安装、检修等。水电站厂房要布置良好的工作环境，为工人提供操作条件，以保证水电站的发电。希望以上水电站厂房设计的规范为大家提供规范认识，以及水电站厂房设计的流程为你理清思路。土巴兔在线免费为大家提供“各家装修报价、1-4家本地装修公司、3套装修设计方案”，还有装修避坑攻略！点击此链接：【https://www.to8to.com/yezhu/zxbj-cszy.php?to8to_from=seo_zhidao_m_jiare&wb】，就能免费领取哦~

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　　水电站正常发电的保证程度。常用正常发电的总时段与计算总时段相比的百分率表示。时段长短可根据不同情况选用年、月、旬、日等。水电站设计保证率的确定，与水电站所在电力系统的负荷特性、系统中水电容量比重的大小、水电站的规模及其在电力系统中的作用，以及在水电站降低出力时，保证系统用电可能采取的补救措施等诸多因素有关。通常水电站设计保证率的选择范围为75％～98％。设计水电站时，合理选择设计保证率十分重要。从理论上说，可以通过动能经济计算的途径来选定。但实际上，由于水电站设计保证率涉及许多方面，初步设计时很难掌握足够的符合实际的电力用户经济特性及其他资料，进行技术经济论证，因此一般是参照有关设计规程规范的规定,经过分析后选定。通常对大型水电站和水电装机容量在系统中所占比重较大者，应取较高的设计保证率。对中小型水电站和水电装机容量在系统中占比重较小者，可以选择较低的设计保证率。

保护坝体、避免反流。根据查询北极星电力网显示。1、水电站尾水管道向上设计的主要目的是保护坝体和下游河道。建设水库的主要目的是为了蓄水，有了水和能存水才能发电、防洪、航运、养鱼、灌溉以及工农业和生活用水，于是水电站的拦水大坝高而蓄水多，当水从水库中通过大坝的发电机孔洞或者导流槽流向水库外面的时候会产生巨大的冲击力，如果不设计向上管道使水流卸力，长期的巨大压力冲刷会损坏侵蚀坝体和下游河道。2、向上运行的管道设计还可以引导水的脉冲流动，避免反流和背流现象，降低故障率和维护成本。

雅鲁藏布江大弯处地区水非常丰富，没有在这里建立大型电站的原因，是因为我们的国家的电非常够用，不需要以后会用得着

中小型水电站发电机保护断路器设计选型的思考 摘要：通常，人们习惯地对单机容量100MVA及以下的发电机组称为中小型发电机。鉴于我国能源综合利用开发的基本国策，自西部大开发以来，特别在西南地区，中小型水力发电机组建设拔地而起，产业结构也已具备了一定的规模，随着市场经济的发展，对于中小型水力发电机保护断路器的设计选型，改变以往使用通用型断路器为发电机型断路器的传统，已是大势所趋。 关键词：断路器 水电站 发电机 1 发电机型断路器与通用型断路器的技术性能比较 发电机型断路器与通用型断路器在机械特性、绝缘特性和电气特性的表述方式上基本相同。 如对短路开断电流均以交流分量有效值和直流分量百分数(DC%)表示；绝缘性能均以工频和雷电冲击耐压水平考核；机械特性考核项目等也基本相同。 发电机型断路器与通用型断路器的不同之处，是前者对某些技术性能的技术参数要求要苛刻得多。因为发电机的电感值较系统相对要大，作为保护断路器在瞬间所承受的直流分量和衰减时间常数均大得多。GB/T14824-1993中规定：在断路器分闸时间加0.01s时，直流分量(DC%)约为68%，衰减时间常数为60ms，显然较通用型断路器的直流分量DC%≤20%和衰减时间常数45ms要大；同时，额定短路关合电流也不相同，发电机型断路器因为直流分量较大，额定短路关合电流(峰值)为额定短路电流的2.74倍，而通用型断路器此值仅为2.5倍；在表述方式上，发电机型断路器的铭牌除标有额定短路电流值外，同时还注明有直流分量(DC%)值，而通用型断路器则仅标有额定短路电流值。 通过比较可以看出，发电机型断路器较通用型断路器开断、关合条件均要苛刻，型式试验的考核也相对严格得多。 2 发电机型断路器的主要型式试验考核内容 依据当前国际通用的ANSI/IEEEC37-013以对称电流为基础的交流高压发电机断路器标准规定，对发电型断路器型式试验考核内容主要是：系统源短路的开断与关合、发电机源短路开断和失步开断与关合。其它的型式试验考核与通用型断路器内容基本相同。 (1)系统源短路的开断与关合试验。发电机型断路器是在非自动重合闸操作顺序下进行。直流分量分DC%<20%及DC%>20%两种条件；瞬态恢复电压(峰值)为1.7倍发电机最高工作电压；瞬态恢复电压的上升率为3.5kV/μs；关合试验按2.74倍额定短路电流(峰值)合并进行的。国外西屋和西门子公司在进行此项试验时，直流分量(DC%)均按75%额定短路电流考核。 通用型断路器一般都是在自动重合闸操作顺序下进行的。直流分量(DC%)<20%；瞬态恢复电压(峰值)为1.71倍额定工作电压；瞬态恢复电压上升率为0.34kV/μs；关合试验是按2.5倍额定短路电流(峰值)与对称开断试验合并进行。当断路器的分闸时间≥60ms时，则不必进行非对称开断试验。 上述两种类型断路器的试验考核，均相当于三相试验时首开相或者单相试验时的条件。相比之下，即便是开断电流的数值相同，而发电机型断路器则是在高直流分量和瞬态恢复电压下进行开断，开断条件较通用型断路器苛刻得多。 (2)发电机源短路的开断试验。 发电机源短路的开断试验条件则更为苛刻，该试验具有更高的直流分量。按照ANSI/IEEEC37-013标准规定：此值为DC%=130%。对于这一试验考核，通用型断路器则是无法胜任的。 (3)失步开断与关合试验。 发电机型断路器失步开断与关合试验是在合、分条件下进行的。外施电压和首相开断工频恢复电压为1.22倍发电机最高电压；开断电流为50%的交流分量有效值；直流分量(DC%)分<20%和≥50%两种条件；瞬态恢复电压峰值为2.5倍发电机最高电压；瞬态恢复电压上升率为3.3kV/μs；关合试验按2.5倍对称开断电流交流分量值(峰值)与开断试验合并进行；国外西屋公司在进行此项试验时的直流分量(DC%)为80%；西门子公司为120%。 通用型断路器的合、分失步开断与关合试验，外施电压和首相开断工频恢复电压为1.44倍系统最高电压；开断电流为25%的交流分量有效值；直流分量(DC%)<20%；瞬态恢复电压峰值为2.55倍额定工作电压；瞬态恢复电压上升率为0.26kV/μs；而对关合电流不作规定。 我国国家标准GB1984规定：失步开断仅适用于联络断路器，对于通用型断路器在10kV系统应用时，则不必进行失步开断与关合此项试验。该标准已被修订，目前正在待批。相对比较，发电机型断路器对失步开断与关合试验不仅要做，而且直流分量和瞬态恢复电压值要大得多，这是通用型断路器不可能替代的。 3 发电机型断路器开发研究过程 在发电机型断路器未进行开发研究之前，由于没有专门的发电机保护断路器，设计选型只能是选择额定电流大、短路开断电流大和直流分量大的断路器用于发电机回路作为保护设备。 4 中小型水力发电机保护断路器设计的思考 (1)重视中小容量水力发电机保护断路器的设计应用。发电机保护断路器根据电站接入系统方式、在电力系统中的作用、可靠性数值计算等，选型作为发电机保护回路主要保护电气设备，所以，正确设计选择发电机保护断路器直接关系着水电站后期的电气设备合理投资、运行维护简单方便、保证水电站长周期安全经济运行，事关重大，故而应予以认真对待。 (2)避免发电机保护断路器设计选型的误区。早期在发电机型断路器标准未实施之前，因为没有专门的发电机保护断路器产品，人们对于发电机断路器设计选型，只是考虑额定电流、短路开断电流和直流分量较大，就可以应用于发电机回路。我国过去常用于中小容量水电站的发电机保护断路器主要是少油SN3-10型和SN4-10型，这些产品的结构比较简单、技术落后、额定参数低、运行极不可靠、满足不了当前发展中的中小型水力发电站的技术要求，逐步将被新型真空断路器所取代。设计选型发电机保护断路器时，除应满足额定电流、短路开断电流和直流分量的同时，必须充分考虑回路的时间常数，瞬态恢复电压、失步开断电流和关合电流等其它参数，避免忽视这一因素的误区，择优选择符合发电机断路器标准的产品。 (3)关于真空断路器的截流过电压保护。真空断路器以良好的开断性能应用于发电机保护断路器极为普遍。由于真空优越的灭弧特性，往往在开断过程中发生截流现象，因为截流引起的操作过电压，则与断路器的结构和系统配置有关，而且具有一定的随机性。国内外许多真空灭弧室制造商，对于真空灭弧室限制截流值的技术措施进行了一系列研究，并且取得了一定的效果，西屋公司和西门子公司已确认该公司的真空断路器截流值已降低至3A～5A。尽管如此，局限于产品制造的工艺水平和质量保障体系的随机性，相对于价格昂贵的水轮发电机而言，在发电机保护断路器回路，仍应加装过电压保护装置。 (4)精心设计，合理配置、确保发电机保护断路器可靠运行。发电机是水力发电站的主机，而作为保护主机的断路器则是保证发电机安全可靠运行的基础，为重中之重。 熟悉掌握发电机保护断路器各种技术参数和功能，对于能够量化的技术参数，如额定工作电流、短路开断电流、直流分量(DC%)、最大关合电流等，设计中必须进行认真准确地计算；对于随机性的一些技术参数，如瞬态恢复电压峰值、上升率、时间常数、截流值等，尽可能地进行各种条件下的计算分析比较。根据已具备的设计数据，合理选择断路器的技术参数配置，确保发电机保护断路器长周期的可靠、安全、经济运行水平。 5 结束语 影响断路器开断能力的因素，除了电流大小和直流分量之外，恢复电压峰值和上升率也是相当重要的。而对于发电机或者变压器在保护断路器开断过程中恢复电压峰值和上升率随其容量的变化，至今仍难作出定量的规定。在中小型水力发电站设计中，当前仍应根据已经执行国家标准规定的相关技术参数，合理配置发电机保护断路器，应该是科学的、规范的、有益的最佳选择

2006年4月四川省发改委主持对《可行性研究报告》进行审查并通过。鉴于深厚覆盖层上建坝的技术难度和复杂性，在初步设计阶段先后4次邀请国内外知名专家对沥青砼心墙坝、砼面板坝方案是否成立和方案可靠性进行咨询：一、2006年5月26～27日，邀请蒋国澄等专家就面板坝方案是否成立进行咨询；二、2006年8月15日，邀请关志诚等专家就面板坝方案是否成立，以及方案可靠性等问题进行咨询；三、2006年10月6～7日，邀请蒋国澄、赵增凯、关志诚等专家就心墙坝、面板坝方案中有关基础处理、泄水建筑物布置等技术问题进行咨询；四、2006年10月12～15日，邀请水规总院、成勘院、西北院、昆明院及挪威NC公司等国内外专家，对斜卡水电站初步设计阶段首部枢纽总体布置方案进行咨询；通过专家咨询、工程类比和初设阶段所进行的大量勘探、试验、设计计算工作，斜卡水电站初步设计报告于2006年12月编制完成，并于2007年2月1日通过了四川省工程咨询研究院组织专家进行的评审，随即斜卡水电站开始进入施工准备。五、2009年3月项目正式核准开工建设，过程出现的工程问题，通过参建各方的积极努力，困难被逐一解决。六、工程于2014 年8月20日下闸蓄水，三台机组分别于9月3——5日完成72小时试运行，7日正式并入四川电网投入商业运行，目前工程运行状态良好。国内外一些覆盖层上100m级面板坝 工程名国家建成年代坝高(m)保留覆盖层厚度(m）覆盖层特性那兰中国-云南2005.12108.724.3砂砾石察汗乌苏中国-新疆200811046.7　　块碎石九甸峡中国-甘肃2008　　136.5　　52　　砂卵石圣塔扬纳(Santa Junan) 智利199510630砂砾石斜卡中国-四川2014.9106.070块(漂)碎(卵)砾石

对于水电改造的施工，应该怎么设计比较好？1、我们都知道，水电站的定位需要根据用户的需求来确定。开关、插座和水龙头的位置应根据图向用户清楚说明水管穿顶棚，强弱电流尽量穿地。不得相互交叉、平行，距离应大于30cm。2、家装水电改造的技巧包括配电箱控制家庭用电，这是一个非常重要的核心。在安装设计中，必须考虑今后使用方便、隐蔽安全、与外部主干线直接连接的问题。请注意，电线不能隐藏在建筑物承重墙和柱中。3、我们都知道，在设计插座和开关时，需要考虑室内变化。不同空间的使用是不同的，因此有必要减少一些用户在使用过程中重新规划和设计的障碍。水电改造的原则有：1.宁多勿少。这里的“宁多”不仅仅指插座，还有网络插座、交换机等。网络插座决定了未来每个房间使用网络电缆的便利性，以及升级WiFi覆盖的可能性。开关并非每个灯只能有一个开关，可任意选择双控开关和多控开关。控制点越多，每次打开和关闭灯光时所需的距离就越近。2.位置准确。几乎所有的开关插座，最终都需要占用墙壁空间。开关插座的位置非常严格，一个点太长，一个点被阻塞。因此，在设计中确定家具的摆放位置和具体尺寸是非常必要的。3.用水点的数量。应提前考虑供水点的数量，包括热水点和冷水点。除了淋浴，只要安装在需要水的地方附近，供水点的位置就不需要非常精确。无论如何，软管需要在后期使用。4.热水器位置。热水器的安装位置必须非常准确，这要求我们提前做两件事：第一，确定热水器的类型，是电热水器还是燃气热水器？其次，确定热水器的容量，并调查市场上相应容量热水器的大致尺寸。

5.1一般规定5.2工程布置5.3挡水建筑物5.4泄水建筑物5.5引水建筑物5.6厂房及开关站5.7通航建筑物5.8安全监测设计6水力机械及采暖通风6.1水轮发电机组选择法律依据：《广西壮族自治区财政厅关于暂停征收涉企地方水利建设基金的通知》第三条地方水利建设基金已划至税务部门征收，税务部门要按照国库集中收缴制度等有关规定，依法依规开展收入征管工作，确保基金收入及时足额缴库。

电站厂房的布置和很多因素相关，比如机组尺寸、发电顺序、施工方法和施工顺序、结构稳定等，都有关系。一般来说，机组的功率都是经过规划专业、引水专业、厂房专业、机电专业等反复比较确定的，所以机组的尺寸一般有机电专业或厂家确定。机组之间的间隔除考虑机组自身的大小之外还要考虑运行时机组之间的震动和各种荷载对厂房安全的影响、进水管/洞和尾水管/洞的间隔等。主副厂房的布置则要考虑先装哪台机组，后装哪台机组。岩锚梁的尺寸和高度则要考虑吊装的吨位和高度等确定。其他的电气设备则要考虑电气的布线和运行的方便老考虑布置。

中达咨询带来电站施工组织设计的介绍，希望能给广大建筑人士在今后的组织设计过程中带来帮助。1.1工程概况本水电站位于A省西部A县与B县交界的C江中游河段，在干流河段与支流黑惠江交汇处下游1.5km处，系C江中下游河段规划八个梯级中的第二级。本水电站工程属大（1）型一等工程，永久性主要水工建筑物为一级建筑物。工程以发电为主兼有防洪、灌溉、拦沙及航运等综合利用效益，水库具有不完全多年调节能力，系C江中下游河段的“龙头水库”。该工程由混凝土双曲拱坝（坝高292m）、坝后水垫塘及二道坝、左岸泄洪洞及右岸地下引水发电系统组成。大坝建成后将形成149.14×108m3的水库，电站装机容量4200MW（6×700MW）。引水发电系统由三大洞室和六条引水压力管道、六条母线洞、两条尾水洞以及交通洞、运输洞、出线洞和通风洞组成一个庞大的地下洞室群。其主副厂房高82.0m、宽30.6m、长298.1m；主变室高22.0m、宽19.0m、长230.6m；双圆筒阻抗式调压室高90.0m、直径32.0m，最大开挖直径38m，两调压井轴线间距99.504m；两条尾水隧洞长度分别为945.4m和717.4m，洞径均为18m.1.2合同项目范围与主要工程量1.2.1合同项目范围（1）引水系统工程电站进水口二期开挖与支护、基础处理；电站进水口塔体一期、二期混凝土浇筑；电站进水口金结预埋件制作、安装；电站进水口拦污栅、闸门、启闭设备等永久设备的接收、运输、保管、安装、调试、试运行；电站进水口交通设施和配电室土建工程；压力管道开挖、支护及混凝土浇筑；压力管道钢管制作、安装；压力管道帷幕灌浆、固结灌浆、回填灌浆、钢管的接触灌浆；引水系统工程接地系统及量测管路的预埋件制安。（2）地下厂房工程地下洞室群的开挖与支护（含预应力锚索），包括主副厂房、安装间、主变室、母线洞、主厂房运输洞、主变运输洞、交通洞、通（排）风洞；地下洞室群排水系统排水洞开挖、排水孔施工、混凝土浇筑、压力管道钢衬起点处帷幕灌浆；地下厂房岩壁吊车梁的开挖、锚杆制安、混凝土浇筑（含一期、二期）；主副厂房、安装间、主变室、母线洞一期混凝土浇筑；主厂房运输洞、主变运输洞、交通洞、通（排）风洞、进（排）风楼混凝土浇筑；各洞室的固结灌浆、回填灌浆；地下厂房的二期、三期和蜗壳混凝土浇筑；消防、生活水池的修建施工；厂区枢纽生活给、排水设施施工；厂房初期简易装修工程施工。（3）尾水系统工程尾水系统洞室群（尾水肘管、尾水支洞、机组尾水检修闸门井、机组尾水检修闸门室、尾水调压室、尾水隧洞、机组尾水检修闸门室交通洞）及隧洞出口（1017m高程以下）的开挖、支护、混凝土浇筑；机组尾水检修闸门井、机组尾水检修闸门室的预埋件制安、二期混凝土浇筑，闸门及启闭设备的接收、运输、保管、安装、调试、试运行；尾水隧洞出口预埋件制安、混凝土浇筑、闸门及启闭设备的接收、运输、保管、安装、调试、试运行；尾水系统洞室群的回填灌浆、固结灌浆；尾水隧洞出口导墙工程开挖、混凝土浇筑、浆砌石挡墙、土石回填；尾水系统接地系统及量测管路的预埋件制安；机组尾水检修闸门室初期简易装修工程施工；尾水隧洞出口启闭机室初期简易装修工程施工。……详情请下载附件：电站施工组织设计更多关于工程/服务/采购类的标书代写制作，提升中标率，您可以点击底部官网客服免费咨询：https://bid.lcyff.com/#/?source=bdzd

47．什么是电力系统，什么是电力系统负荷图？ 　　在一个区域中，将各种发电站用输电线路联系起来统一向用电户供电称为电力系统。 　　电力系统的容量和发电量应满足国民经济各个部门的需要。电力系统的负荷是随时变化的。目前，电力还不能大规模地储存，故系统中各种电站的发电出力需按照负荷的变化而变化。电力系统负荷图即为反映电力系统负荷随时间变化的图线。 　　（1）电力系统日负荷图 　　文字教材中的图11.14为电力系统日负荷图及电能累计曲线。该图左边为日负荷图，其纵轴表示电力负荷（单位为万千瓦或者兆瓦），横轴表示时间（单位为小时）。电力系统日负荷图表示在一天之内负荷随时间变化的情况。按照负荷变化的情形，日负荷图可分为峰荷、腰荷、基荷三个区（如文字教材图11.13所示）。图11.14的右边为日电能累计曲线，它表示电力负荷与其相应的日电能的关系。不同负荷在日负荷图中对应的面积即为日电能，在图中以横坐标表示。 　　（2）电力系统年负荷图 　　电力系统年负荷图又分为年最大负荷图和年平均负荷图。年最大负荷图表示系统每天的最大负荷在一年中的变化情况。年平均负荷图表示系统每日的平均负荷在一年内的变化情况。图11.15即为电力系统的年最大负荷图，图11.16为电力系统的平均负荷图。这两幅图实际上都进行了简化，即认为在一个月内日最大负荷和日平均负荷是不变的，故两种年负荷图都呈阶梯形。 　　需注意，日负荷图和年负荷图存在着对应关系。

凤滩水电厂于1969年由水电部设计院设计（原水利电力部长沙勘测设计院），湖南省凤滩电站工程指挥部组织主体工程施工。工程于1970年10月1日开工，1978年5月1日第一台机组投产发电，1979年11月四台机组全部建成投产。1970年由湖南省凤滩水电站建设工程指挥部施工，1978年5月首台机组投产发电，1979年四台机组全部投产。

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水电规划：雅鲁藏布江是我国西南的一条巨川，在雅鲁藏布江大峡谷（大拐弯）上游汇集了尼洋河后年径流量达601亿立方米，在大峡谷中游雅江与其重要支流帕隆藏布-易贡藏布汇合，帕隆藏布与其支流易贡藏布流域面积2.89万平方千米，年径流量372.2亿立方米，出境处年径流量达1654亿立方米（墨脱县巴昔卡）。雅鲁藏布江大峡谷蕴藏了丰富的水力资源，大峡谷围绕着南边巴瓦峰拐了个马蹄形大拐弯，大拐弯入口的派区（海拔2900多米）至墨脱背崩河段（海拔680米）长度约250公里，落差达2200多米。如开凿派区至墨脱的引水隧洞后，可引用近2 000 m3/s的流量，可兴建装机容量达5000万kW的巨型水电站（大拐弯水电站），年发电量可以超过3000亿千瓦时。整体设计方案1.雅鲁藏布江大峡谷段水电站设置类似雅砻江锦屏设电站设置，包括一级（林芝水电站）、二级水电站（大拐弯水电站），总装机约5000万kW. 大峡谷入口的派区（海拔2900多米），考虑到雅鲁藏布江大峡谷（大拐弯）上游约40公里的支流尼洋河三角洲有藏南重镇八一镇（距尼洋河河口20公里，海拔2980米），具有非常重要的经济和军事意义，附近没有场地可供八一镇搬迁，所以大拐弯水电站（二级水电站）不宜设高坝，而只能设低坝，水库正常蓄水位不能超过海拔2975米（保证八一镇不被淹没，米林机场搬迁）。再在雅鲁藏布江的尼洋河河口上游约60公里处建设一级水电站（林芝水电站）作为龙头水电站，坝高150米-200米，总库容和调节库容有待勘探，但考虑到此段雅鲁藏布江地形，此水库肯定具有年调节性能, 装机容量360万千瓦，年平均发电量约150亿千瓦时。2.大拐弯水电站设计大拐弯水电站设低坝，坝高约50米，以不淹没八一镇为宜。坝址位于尼洋河口下游约20公里的德阳，利用250公里大拐弯约2200米的天然落差，截弯取直开挖4-6条长约20公里隧洞引水发电（而不是一般网站上说的40公里）。引水隧洞的出口在山南的一条山谷里，利用山谷的自然走势，设置9座阶梯水电站（见图示）。九个阶梯水电站总落差2200米，总装机约4900万千瓦。（70台70万千瓦机组），年发电约3200亿千瓦时。3.可行性分析大拐弯水电站建设的难点在于高海拔所带来的恶劣环境、交通不便及大埋深特长引水隧洞的开挖，随着我国恶劣环境下重大工程的建设的开展，如青藏铁路和锦屏二级电站的建设，我国已经取得越来越多的实力和经验。正在建设的锦屏二级水电站引水隧洞长约18km,最大埋深达2500m，而大拐弯水电站引水隧洞长约20km,最大埋深不超过2500m。所以在今后的5-10年内，随着西藏交通的改善，建设大拐弯水电站在技术上是完全可行的。

水电站面板堆石坝坝料控制爆破设计具体包括哪些内容呢，下面中达咨询招投标老师为你解答以供参考。在当前的水利水电工程项目施工中，堆石坝的施工是最为常见的一种施工技术模式和方法，其是施工的过程中无论从施工设计还是从施工技术的选用去分析，其都存在着极为严密的特殊性，这种现象主要表现在在工程施工的过程中爆破控制的难度较大，且爆破施工技术范围越来越广泛。在爆破工程中，其中施工的主要难点在于在技术设计、爆破器材选择、施工组织设计和技术安全管理等多个因素上，因此在目前的工程施工中需要我们进行系统、全面的控制和管理，针对其施工中存在的各种问题进行深入、系统的思考与完善。一、面板堆石坝概述面板堆石坝在当前的水利工程施工建设中采用越来越广泛，其施工技术和施工质量、施工效益都得到了人们的关注与认可。在目前的面板堆石坝施工中，其主要是指采用堆石或者砂砾石分层碾压填筑形成的水利工程坝体结构，这种坝体结构在施工的过程中是采用混凝土面板作为主要的防渗坝体，简称面板堆石坝或者面板坝。这种坝体结构在施工的过程中最早出现于上个世纪初期，当时的面板堆石坝在施工的过程中是以抛填堆石坝为主的施工阶段，其随着社会科学技术的发展也在不断的进步与完善。1、材料的应用和特点1.1、在混凝土面板堆石坝的材料研究和分析中，主要通过研究硬、软岩石材料的工程特性，针对在施工中如何合理的应用开挖材料，通过自愈性研究确定垫层料、小区料。同时在现场施工中爆破试验和现场碾压试验进行合理的堆石体变形特性的研究和反复分析。1.2、在堆石体应力变形的应用和分析中，对堆石体的流变特性进行综合分析和研究，在六边形模型以及参数的确定中取得了良好的进展，进行了面板考虑研究和堆石体流变因素的中和分析之后，为大坝的综合施工和设计提供了依据。1.3、在面板开裂耐久性的方面，对混凝土抗裂性能以及影响因素进行了研究，进行了面板抗裂分析，研究了面板的合理配筋率和配筋位置，据此提出了面板的抗裂措施；进行了混凝土的溶蚀机理的研究，对混凝土溶蚀耐久性进行的合理的预计和估算。1.4、在周边的缝止水结构施工中，对常规止水结构进行了合理论证，提出了更具有安全性的新型结构形式，对自愈性结构进行了研究，在止水材料的施工和分析中，通过改进国产塑性嵌缝止水材料，在性能上已经超过了国外相关研究材料，底部铜的止水和分析设计中有了较大的突破。这些研究成果和成果在应用中已基本上能够满足200m的高级面板建设需要和施工。在水利工程施工的应用地区和分配中面板的动力是通过二维、三维面板坝振动模型试验对各种试验，对各种试验裂缝得到了相应的自动振频和振兴的动力特性，为了试验和改进计算方法以及程序提供了全面的资料，研究了面板三维有效应力和分线性动力的应用措施和程序。重新考虑和分析中堆石坝的应用中堆石坝的碾压中少用或者采用不用水的措施和方法。2、爆破参数在水利水电面板堆石坝施工面较为狭小的地区，岩石层开挖限制较多，同时岩层与井壁支护之间的抗震能力较弱，因此在施工的过程中必须要采用一定的方法与手段对其进行限制与控制管理。一般在施工中通常都是采用小直径炮和分段微量爆破的方法来进行施工。而对于桩径开挖爆破参数的选择既不能够直接套用矿山小竖井的爆破挖掘参数，也不能够用固定不变的参数控制。而对于参数值的控制应当根据桩井开挖直径的大小来选择，同时也不能忽视风化程度、开裂现状等其他方面的因素，要确保所用的炸药能够满足着种种因素的影响。二、工程施工实例分析1、工程概况某水电站位于广东省西北部怀集县洽水镇白水林场境内的白水河上。电站坝址以上集雨面积为170平方公里，多年平均流量为6.51立米/秒，总装机容量3.6万千瓦。电站为引水式电站，以发电为主，结合防洪、灌溉的水利枢纽，整个枢纽由蓄水大坝、溢洪道、引水遂洞、发电厂房、110KV升压站组成，其中大坝为钢筋混凝土面板堆石坝，最大坝高为110.7m，坝顶长为288.3m，坝体石料填筑总量为191.8万m3，是广东省已建、在建坝体最高的堆石坝工程。2 料场的位置和地质条件某料场位于坝址下游河谷左岸，至坝址的直线距离接近一千米，为典型的河谷地貌。料场表层覆盖层为1～2米，且局部岩石裸露。料场沿河谷分布，利用长度300m，高程在510m～340m之间，储量在200万m3以上。料场岩石主要为燕山期灰白色细粒花岗岩和灰白、肉红色中粒花岗岩，岩性单一，地质构造简单。场区内分布有F102和F165两条断层，且规模不大，充填较好，对坝料开采爆破、坝料质量及坝坡稳定影响不大。岩石分布的四组主要节理相互形成自然切割，有助于爆破破碎。岩石的物理力学性质，由现场开挖断面及平洞内取样进行室内试验的结果表明：岩石的比重为2.64～2.65，密度为2.51～2.64g/cm3，孔隙率3.03～4.92%，饱和吸水率0.2～1.01%；新鲜岩石的抗压强度在123.2～178.1Mpa之间，岩石的普氏硬度系数f值平均在15左右，属坚硬难爆岩石。3、爆破施工优势3.1 从爆破试验、碾压试验和坝体填筑大量的挖坑取样试验成果可知，三种筑坝石料都呈现颗粒级配连续、不均匀系数Cu>10（过渡料的Cu>15）的特点，小于5mm的细颗粒占10%左右，有利于振动碾压压实，可见爆破所选用的钻爆参数是合理可行的，可供有关工程作参考。3.2 使用大孔径Ф250mm钻孔进行深孔梯段爆破开采坝料容易出现较多的超径块石，应严格控制线装药密度在30～40kg/m之间，尽量缩短堵塞段长度。对料场的超径块石要进行二次分解，禁止不合格的坝料上坝填筑。3.3 在坝料开采爆破中，为增加级配料中的中粗颗粒含量，可考虑适当增加钻孔间距，所选用的底盘抵抗线值不宜作较大的变动。在以后大规模生产坝料对爆破效果的观察，超径大径颗粒较一般Ф100mm孔径的深孔梯段爆破相比明显偏多，在生产实践中，通过控制线装药密度，减少不必要堵塞段长度等途径可以达到较佳的效果。在坝料填筑过程中，大量的挖坑取样试验进一步证实了Ф250mm大孔径钻孔开采坝料在某水电站大坝工程中取得了成功，其碾压后的颗粒级配、干容重、孔隙率等技术指标均能满足设计要求。三、结束语在当前的社会发展中，水利工程施工已成为建筑工程设计中不可缺少和忽视的重要部分，其在设计的过程中合理的利用堆石坝的各个基础材料性能综合分析，保证设计的合理与两哦啊性，并且保证在施工的过程中对各个施工人员进行详细的交底，提高工程质量。更多关于工程/服务/采购类的标书代写制作，提升中标率，您可以点击底部官网客服免费咨询：https://bid.lcyff.com/#/?source=bdzd

成都勘测设计研究院。2013年底，墨脱县最大的水电站—亚让电站开工建设，成都勘测设计研究院加大对项目资金、人力、技术与管理的倾斜力度，在不到2年的时间内，让墨脱彻底摆脱电力孤岛。

长江水利委